- •Resumen
- •Abstract
- •Índice
- •Índice de figuras
- •Índice de tablas
- •Descripción y funcionamiento de ciclos Rankine regenerativos
- •Funcionamiento básico del ciclo Rankine
- •Ciclos Rankine regenerativos
- •Configuración de estudio
- •Operación de ciclos Rankine a carga parcial
- •Rendimiento de ciclos Rankine
- •Descripción del funcionamiento de turbinas de vapor
- •Control de turbinas de vapor
- •Operación en presión deslizante y presión constante
- •Metodología de cálculo del rendimiento isentrópico a carga parcial de turbinas de vapor
- •Rendimiento isentrópico a carga parcial de la turbina de alta presión
- •Cálculo de la línea de expansión de la turbina de alta presión
- •Rendimiento isentrópico a carga parcial de las turbinas de media y baja presión
- •Corrección de Baumann para etapas con condensación
- •Línea de expansión de las turbinas de media y baja presión
- •Corrección al punto final de la línea de expansión en la turbina de baja presión
- •Perdidas de escape y entalpía real utilizada (UEEP)
- •Rendimiento isentrópico base y rendimiento isentrópico en condiciones de diseño
- •Calculo de presión de funcionamiento mediante la ley de Stodola
- •Fugas de vapor a través de los sellos
- •Modelización de los calentadores cerrados
- •Funcionamiento de los calentadores cerrados
- •Cálculo del flujo másico de extracción
- •Dimensionado de calentadores cerrados
- •Parámetros geométricos iniciales
- •Coeficiente de convección del agua de alimentación y resistencia de conducción del tubo
- •Coeficiente global de transferencia de calor del desuperheater
- •Coeficiente global de transferencia de calor del condensador
- •Coeficiente global de transferencia de calor del subcooler
- •Cálculo de calentadores cerrados a carga parcial
- •Modelización de otros componentes del ciclo Rankine
- •Generador de vapor
- •Cálculo de la extracción del desaireador
- •Operación de las bombas de alimentación y condensado
- •Modelo simplificado de operación del condensador a carga parcial
- •Resolución de ciclos Rankine a carga parcial, y en condiciones de diseño
- •Obtención de las condiciones de diseño
- •Resolución del balance de calor del tren de calentadores
- •Diagrama de flujo del proceso cálculo
- •Calidad de solución, desviación y residuos
- •Análisis de resultados y validación
- •Rendimiento del ciclo a carga parcial
- •Resumen de resultados en presión deslizante y presión constante
- •Diagrama T-s del ciclo
- •Rendimiento a carga parcial de turbinas de vapor
- •Influencia de cada corrección
- •Lineas de expansión a carga parcial
- •Operación del tren de calentadores
- •Calentadores fuera de servicio o en bypass
- •Cierre manual de válvulas
- •Coeficiente de transferencia de calor a carga parcial
- •Validación de los resultados
- •Uso del programa
- •Entrada de datos
- •Visualización de resultados
- •Conclusiones
- •Bibliografía
Félix Ignacio Pérez Cicala
hi es el coe ciente convectivo interno del agua de alimentación, calculado según la ecuación (3.12).
Rt es la resistencia térmica del tubo, calculada según la ecuación (3.14).
Cuando naliza el proceso iterativo se puede obtener la longitud del condensador mediante la ecuación (3.4). La de nición de área de intercambio que se usa en el caso del condensador es la ecuación (3.6), con número de pasos igual a 1, dado que el condensador es la única sección del intercambiador que utiliza el número total de tubos que se ha calculado en la ecuación (3.7).
3.3.5. Coeficiente global de transferencia de calor del subcooler
El dimensionamiento del subcooler es un cálculo más sencillo que el de las otras dos secciones del calentador, dado que ya se conocen todas las temperaturas de entrada y salida. Esto es verdad si se asume que el condensado entra al subcooler a la temperatura de saturación del vapor, de acuerdo a la Figura 3.2. La temperatura de salida del agua de alimentación se ha calculado durante la resolución del condensador.
El coe ciente global de transferencia de calor se calcula según la ecuación (3.23).
USUB = |
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1 |
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(3.23) |
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de |
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1 |
1 |
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|||
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+ Rt + |
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|
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di |
hi |
he |
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Donde:
USUB es el coe ciente global de transferencia de calor del subcooler.
de es el diámetro exterior del tubo.
di es el diámetro interior del tubo.
hi es el coe ciente convectivo interno del agua de alimentación, calculado según la ecuación (3.12)..
Rt es la resistencia térmica del tubo, calculada según la ecuación (3.14).
he es el coe ciente convectivo externo del vapor de la extracción, calculado según la ecuación (3.24).
El coe ciente convectivo externo del condensado se calcula mediante la ecuación (3.24), con las propiedades del condensado tomadas a la temperatura media entre la entrada y la salida.
Nue = 0;36Ree0;55 |
(3.24) |
Donde:
Nue es el número de Nusselt para el condensado (lado externo de los tubos).
Ree es el número de Reynolds para el condensado, calculado con longitud característica de nida según la ecuación (3.9), y sección característica para el cálculo de la velocidad deujo según la ecuación (3.10). El ujo másico que atraviesa el subcooler es la suma del procedente de la extracción y el procedente del drainback.
Modelización de ciclos Rankine mediante el método |
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de Spencer, Cotton y Cannon |
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