- •Сергель О. С.
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. СОВЕРШЕННЫЙ ГАЗ
- •1.2. МОЛЕКУЛЯРНОЕ СТРОЕНИЕ
- •1.3. СПЛОШНОСТЬ ЖИДКОСТИ
- •1.4. СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ЖИДКИЙ ОБЪЕМ
- •1.5. ВЯЗКОСТЬ ИЛИ ВНУТРЕННЕЕ
- •ТРЕНИЕ В ЖИДКОСТЯХ
- •1.6. СЖИМАЕМОСТЬ ЖИДКОСТИ
- •ГИДРОСТАТИКА
- •2.1. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ РАВНОВЕСИЯ
- •2.2. УРАВНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ УРОВНЯ
- •2.3. АБСОЛЮТНОЕ РАВНОВЕСИЕ
- •НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ. ЗАКОН ПАСКАЛЯ
- •2.4. СИЛА ДАВЛЕНИЯ НА ПЛОСКУЮ СТЕНКУ
- •2.7. РАВНОВЕСИЕ КАПЕЛЬНОЙ ЖИДКОСТИ ВО ВРАЩАЮЩЕМСЯ СОСУДЕ
- •2.8. РАВНОВЕСИЕ ГАЗОВ. МЕЖДУНАРОДНАЯ СТАНДАРТНАЯ АТМОСФЕРА
- •КИНЕМАТИКА ЖИДКОСТИ
- •3.1. МЕТОДЫ ЛАГРАНЖА И ЭЙЛЕРА ИССЛЕДОВАНИЯ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •dxlu^dyl'0—dzl'w. (3.9)
- •3.3. УРАВНЕНИЕ НЕРАЗРЫВНОСТИ
- •3.4. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОЙ ЧАСТИЦЫ
- •3.5. ВИХРЕВОЕ ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ
- •3.9. СИНТЕЗИРОВАНИЕ БОЛЕЕ СЛОЖНЫХ ТЕЧЕНИЙ
- •ИЗ ПРОСТЕЙШИХ
- •3.10. О МЕТОДЕ КОНФОРМНЫХ ОТОБРАЖЕНИЙ
- •ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ГИДРОГАЗОДИНАМИКИ
- •4.1. УРАВНЕНИЯ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •4.3. СИЛА ТЯГИ РЕАКТИВНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ*
- •4.4. УРАВНЕНИЕ МОМЕНТОВ КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ (ВТОРОЕ УРАВНЕНИЕ ЭЙЛЕРА)
- •4.5. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ В НАПРЯЖЕНИЯХ
- •4.7. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ ЭЙЛЕРА И ИХ ИНТЕГРИРОВАНИЕ
- •ТЕОРЕМА Н. Е. ЖУКОВСКОГО О ПОДЪЕМНОЙ СИЛЕ
- •4.10. ПЛОСКОЕ ПОТЕНЦИАЛЬНОЕ УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ ИДЕАЛЬНОГО ГАЗА
- •4.11. ИНТЕГРАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ
- •4.13. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ
- •ТЕОРИЯ ПОДОБИЯ И АНАЛИЗ РАЗМЕРНОСТЕЙ
- •5.1. ПОДОБИЕ ФИЗИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
- •5.2. ТРИ ТЕОРЕМЫ ТЕОРИИ ПОДОБИЯ
- •5.3. КРИТЕРИИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДОБИЯ
- •5.4. КРИТЕРИИ ТЕПЛОВОГО ПОДОБИЯ
- •5.5. СОСТАВЛЕНИЕ КРИТЕРИАЛЬНОГО УРАВНЕНИЯ
- •5.6. ТЕОРИЯ РАЗМЕРНОСТЕЙ
- •РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •6.2. ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ ЛАМИНАРНОГО ТЕЧЕНИЯ
- •6.3. ПУЛЬСАЦИОННОЕ И ОСРЕДНЕННОЕ ДВИЖЕНИЕ
- •6.4. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ (КАЖУЩИЕСЯ) ТУРБУЛЕНТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
- •6.5. ПОЛУЭМПИРИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПУТИ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ
- •6.6. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ТЕЧЕНИЯ ПО ЧИСЛУ РЕЙНОЛЬДСА
- •6.7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ПОТЕРИ
- •ЛАМИНАРНОЕ УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ (ЭЛЕМЕНТЫ ГИДРАВЛИКИ)
- •7.1. ТОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ
- •7.2. УРАВНЕНИЕ БЕРНУЛЛИ ДЛЯ ПОТОКОВ РЕАЛЬНОЙ ЖИДКОСТИ В КАНАЛАХ
- •7.3. О ПРИБЛИЖЕННЫХ РЕШЕНИЯХ УРАВНЕНИЙ
- •8.1. ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ
- •8.2. ЗАКОН СОПРОТИВЛЕНИЯ ГЛАДКИХ ТРУБ
- •8.3. ТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ В ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ
- •8.4. РАСЧЕТ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ В ТРУБАХ С НЕКРУГЛЫМ ПОПЕРЕЧНЫМ СЕЧЕНИЕМ
- •9.3. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТЕЙ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ И НАСАДКИ
- •ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
- •10.1. ПРОСТОЙ ТРУБОПРОВОД
- •10.2. СЛОЖНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ
- •ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ГАЗОВОЙ ДИНАМИКИ ЭЛЕМЕНТАРНОЙ СТРУЙКИ. НЕКОТОРЫЕ ПОНЯТИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
- •11.1. УРАВНЕНИЕ ЭНЕРГИИ В ТЕПЛОВОЙ ФОРМЕ ИЛИ УРАВНЕНИЕ ЭНТАЛЬПИИ.
- •11.2. ИЗМЕНЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ТОРМОЖЕНИЯ
- •11.5. ЗАКОН ОБРАЩЕНИЯ ВОЗДЕЙСТВИИ
- •11.6. ОБЛАСТИ ТЕЧЕНИЙ ГАЗОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЧИСЛАМ
- •11.7. РАСПРОСТРАНЕНИЕ СЛАБЫХ (ЗВУКОВЫХ) ВОЛН ДАВЛЕНИЯ В ГАЗОВЫХ ПОТОКАХ
- •СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ (УДАРНЫЕ ВОЛНЫ)
- •12.1. ПРЯМЫЕ СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ
- •12.2. КОСЫЕ СКАЧКИ УПЛОТНЕНИЯ
- •ПОТОКАХ
- •12.4. ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ И ОТРАЖЕНИЕ СКАЧКОВ УПЛОТНЕНИЯ
- •ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА ГАЗОВЫЙ ПОТОК
- •14Л. РАСХОДНОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.2. МЕХАНИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.3. ТЕПЛОВОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •14.4. ВОЗДЕЙСТВИЕ ТРЕНИЯ
- •14.5. КОМБИНИРОВАННОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ
- •15.2. ЛАМИНАРНЫЙ, ПЕРЕХОДНЫЙ И ТУРБУЛЕНТНЫЙ РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ В ПОГРАНИЧНОМ СЛОЕ
- •15.5. ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ В СЖИМАЕМОМ ГАЗЕ НА ПЛОСКОЙ СТЕНКЕ
- •15.7. РЕАЛЬНЫЕ ТЕЧЕНИЯ В СУЖАЮЩИХ СОПЛАХ И СОПЛАХ ЛАВАЛЯ
- •Глава 16 ДИФФУЗОРЫ
- •16.2. ДИФФУЗОРЫ ДЛЯ НЕБОЛЬШИХ СВЕРХЗВУКОВЫХ СКОРОСТЕЙ
- •16.3. СВЕРХЗВУКОВЫЕ ДИФФУЗОРЫ
- •ТУРБУЛЕНТНЫЕ СТРУИ
- •18.4. ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ. ТЕОРЕМА Н. Е. ЖУКОВСКОГО ДЛЯ РЕШЕТОК
- •СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
уменьшения интенсивности турбулентности в трубах устанав
ливают |
хонейкомб — набор |
длинных трубок d[<d |
так, |
что |
||
Rei = |
~ |
2000и течение в трубках ламинаризуется (ipnc. 6.6,6). |
||||
В заключение отметим, что теория пути перемешивания позво |
||||||
лила |
заменить неизвестные пульсационные |
составляющие и', |
v', |
|||
wr в формулах переноса через |
осредненную |
скорость |
(du/dy) |
и |
||
путь |
перемешивания I, который хотя и не является |
константой |
Турбупизирующая
Рис. 6.6. Иллюстрация управления режимами те чения:
а—турбулизирующая решетка; б—хонейкомб
жидкости, как pi, Я, D, но является функцией точки и формы турбу лентного течения. Во многих случаях удается установить простую связь между длиной пути перемешивания и характерными разме рами рассматриваемых течений. Эти зависимости устанавливаются экспериментально для каждой формы турбулентного течения от дельно (п.п. 8.1, 17.1). Поэтому теория пути перемешивания назы вается полуэмпирической и не является универсальной.
В теории пути перемешивания принята весьма упрощенная мо
дель турбулентного движения. Эта теория не объясняет |
разницы |
||
в механизмах переноса количества движения с одной |
стороны и |
||
примеси и энтальпии с другой |
(Ргт =7^1, S c ^ l) , а также наблюда |
||
емого в опытах турбулентного |
переноса за сетками |
в |
условиях |
dU/dy = 0. Поэтому имеются другие теории турбулентности [28] и их разработка продолжается.
Однако теория пути перемешивания с успехом применяется для расчета турбулентных течений в трубах, в пограничном слое и в струйных течениях. Кроме того, эта теория указывает эффектив ные методы управления турбулентными течениями.
6.6. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ТЕЧЕНИЯ ПО ЧИСЛУ РЕЙНОЛЬДСА
Число Рейнольдса, характеризующее отношение сил инерция к силам вязкости, действующих на частицы жидкости в потоках, является важнейшим 'критерием гидродинамического подобия те чений. Во-первых, его величина определяет качественно отличные режимы течения жидкости — ламинарный и турбулентный. Во-вто
рых, предельным |
значениям R e<l и Re->-oo соответствуют два |
предельных случая |
течений: при ползущих течениях, когда R e<l, |
силы трения намного больше сил инерции. Это позволяет получить
для таких течений приближенные решения |
уравнений Навье— |
Стокса (4.35) отбрасыванием относительно |
малых инерционных |
да |
„ |
членов типае#— , что переводит эти уравнения в линейные. При те-
дх
чениях с очень большими числами Re—>-оо силы трения значитель но меньше сил инерции, что приближенно и формально соответст вует течению идеальной жидкости ц-*-0. Однако, в этом случае нельзя исключить из уравнения Навье—Стокса все члены, завися щие от вязкости, т. е. нельзя во всей области течения положить JLX= 0, так как при этом не будет выполняться граничное условие прилипания жидкости на поверхности твердых тел. Определение возможных упрощений уравнений Навье—Стокса в предельном случае Re->-oo является предметом теории пограничного -слоя (см. гл. 15).
6.7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ПОТЕРИ
Повышенные гидравлические потери в элементах проточной части двигателей, лопаточных машин, гидравлических систем де лают их нерентабельными и даже неработоспособными. В газо- и нефтепроводах через каждые 50 100 км устанавливаются доро гостоящие компрессорные и насосные станции, в которых жидко сти сообщается энергия для преодоления гидравлических сопро тивлений. С другой стороны, в ряде устройств используется их повышенное сопротивление. Таковы парашюты, стабилизаторы пламени, сетки для выравнивания полей скоростей в аэродинами ческих трубах и т. д. Поэтому расчет гидравлических сопротивле ний и управление ими является одной из основных задач гидрога- З’Одинамики.
Г и д р а в л и ч е с к и е п о т е р и п р и т е ч е н и и н е с ж и м а-
. е мых ж и д к о с т е й в к а н а л а х . Гидравлические потери на участке 1—2 канала могут быть рассчитаны по уравнению Бернул ли (4.83). Общепринято их выражать в паскалях или в метрах столба жидкости, что соответствует методике их эксперименталь ного измерения
Qlrp=Qg{Hi — H i) ~ е^те*; Па; — ltv= {Hl ~ H 2) — — l.reyi. (6.28)
ё ё
При /Тех= 0 и z2~Zi гидравлические потери определяются разностью
полных давлений |
|
* |
* |
|
|
|
|
||
Qlrp = Ap* = p: - |
pi; — l |
= Ah* = -P' ~ P2 , |
(6. 29) |
|
|
g |
|
eg |
|
если при этом Si = S u то W2 = W 1 и |
|
|
||
Qlrp = Ap* = Ap = P l- p 2; |
— / |
=АА* = А/г= |
Pl~ Pl |
(6.30) |
ё |
Яё |
Различают два вида гидравлических потерь:
а) местные потери Арм*, ДЛМ*; б) потери на трение в прямых
каналах постоянного сечения Дртр, АЛтр. |
Суммарные потери на |
|
участке 1—2 являются суммой этих потерь |
|
|
Q/TP= Д/?м + А/?тр; - у /тр = |
ДА* + ААтр. |
(6.31) |
В большинстве задач уравнение Бернулли используется для, определения падения полного давления на участке канала 1—2 я
Рис. 6.7. Виды гидравлических сопротивлений:
а—внезапное расширение канала; б—то же постепенное; б—внезапное сужение канала; г—то же постепенное; <5—поворот канала; а—потерн на трение
для определения потребной технической (внешней) работы для; обеспечения заданного полного давления /?2* Для этого необходи мо знать величину гидравлических потерь, т. е. рассчитывать их без использования уравнения Бернулли.
Р а с ч е т ме с т н ых г и д р а в л и ч е с к и х п о т е р ь . Мест ные потери это затраты энергии жидкости на образование и под держание вихрей в вязкой жидкости, вызванное изменением раз меров и формы канала, а также на совершение работы трения на этих участках. На рис. 6.7 представлены три простейшие вида местных сопротивлений: 1) внезапное а и постепенное б расшире ние канала; 2) внезапное в и постепенное г сужение канала; 3) по ворот канала д. Другие, более сложные виды местных сопротивле ний — краны, дроссели, различные устройства, помещенные в по ток, являются сочетанием простейших видов.
Местные потери выражаются по формуле Вейсбаха в долях скоростного напора
— С/ |
W2; |
vWi |
(6. 32) |
^ ; А/?м —Сi |
^ |
||
где W i—среднемассовая |
скорость в сечении i .канала; |
£г — коэф |
|
фициент местного сопротивления — отношение энергии, |
затрачен |
ной на преодоление данного местного сопротивления, к скоростно му напору в сечении i. Величина £* зависит от формы местного со противления, от режима течения и числа Рейнольдса, а также от выбора сечения i для подсчета средней скорости
На рис. 6.7 схематично показано измерение местных потерь двумя пьезометрами полного давления. Приемники полного давле
ния выполняются |
из тонких трубок d = 0,5... 0,8 |
мм с тем, |
чтобы |
вносимое ими возмущение в поток было минимальным. |
Это за |
||
П о т е р и на |
т р е н и е или л и н е й н ы е |
п о т е р и . |
траты энергии на преодоление трения при течении жидкости в пря
мых каналах |
постоянного |
сечения |
(рис. 6.7,е). Калибром |
трубы |
||||||
называется ее диаметр d. Потери на трение на участке |
трубы в |
|||||||||
один калибр выражаются по аналогии с (6.32) |
|
|
|
|||||||
|
ДЛтр.к=Стр-у-; дЛр.к=стР- ^ , |
|
(6-33) |
|||||||
_ДАтр.к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г.де ^тр~~wmg |
коэффициент |
сопротивления |
трения, |
зависящий |
||||||
от режима течения, числа |
Рейнольдса |
и |
шероховатости |
стенок |
||||||
трубы. |
|
|
|
|
|
|
|
равна Ijd |
калибров, |
|
-Потери на трение в трубе, длина которой |
||||||||||
определяется по формуле Дарси—Вейсбаха |
|
|
|
|
||||||
|
.. |
I |
W2 |
. |
_ |
r |
I |
QW* |
|
(6,34) |
|
д ^ т р |
£ т р ^ |
2^, ’ |
|
|
^ Т Р |
а |
2 |
|
Расчет гидравлических сопротивлений сводится к определению средней скорости и £ и £Тр, которые, прежде всего, зависят от ре жима течения. Из-за принципиальных различий между ламинар ным и турбулентным течениями их исследуют раздельно.