Учебное пособие 800439
.pdfТаким образом, при; |
1 |
4 |
продольное возмущенное |
|
c1 |
|
|
|
|
|
движение самолета с системой управления подъемной силой достигает границы апериодической неустойчивости, т.е. это
значение переменного параметра является его предельной границей.
Подставляя предельное значение в (2.9) и выражая |
4 |
и |
|
|
C1 через коэффициенты уравнения (2.6), подучим следующее предельное с точки зрения устойчивости значение коэффициента
n |
38 |
однозначно связанного с производной m |
z |
3 |
|
||
|
|
|
|
|
|
||
n38пред |
n36 n26n33 n26n37 n27n35 K |
|
|
Kn |
n38n36Kn |
||
n26Kn |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
(2.15)
Из (2.15) следует, что при 0 продольное возмущенное
движение самолета с системой управления подъемной силой будет устойчивым при любых значениях передаточного коэффициента
Kn , если значение n38 удовлетворяет неравенству
n38 |
n 28n36 |
(2.16) |
|
n 26 |
|||
|
|
Как показывают расчеты, характеристики большинства самолетов, имеющих крылья с большими углами стреловидности, не удовлетворяет неравенству (2.16). Для таких самолетов предельно
допустимые значения Kn получаются малыми. В этом случае система управления подъемной силой при отсутствии связи между каналами, т.е. при 0 оказывается неэффективной.
101
|
Этот недостаток системы управления подъемной силой |
|||||||||
устраняется |
введением |
коэффициента связи |
между каналами . |
|||||||
Тогда, как следует из (2.15), предельное значение Kn равно: |
|
|||||||||
|
Kn пред |
n36 n 26 n33 |
n 26 n37 |
n 27 n36 K |
|
(2.17) |
||||
|
n 26 n38 |
n 28n36 |
|
n 26 n37 |
|
n 27 n36 |
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
Приравняв знаменатель (2.17) равным нулю, получим |
|||||||||
следующее значение коэффициента связи |
, при котором снимается |
|||||||||
ограничение |
с величины передаточного |
коэффициента K n при |
||||||||
любых значениях n 38 , т.е. при любых |
значениях производной |
|||||||||
m |
3 : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n28n36 |
n26n36 |
|
|
||||
|
|
|
n26n37 |
n27n36 |
|
Таким образом, введение связи между каналами позволяет обеспечить эффективную работу двухканальной векторной системы непосредственного управления подъемной силой на самолетах различных схем.
2.4.Условия инвариантности относительно порывов самолета с двухканальной векторной системой непосредственного
управления подъемной силой.
Рассмотрим жесткий самолет с линейной векторной системой.
В этом случае, принимая для системы непосредственного управления подъемной силой формирование управлений на основе комбинированного принципа [19], получим в операторной форме следующие законы отклонения руля высоты и закрылков:
102
|
Tp 1 |
K |
K p K1 |
K1 p ; |
(2.18) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tp 1 3 |
K |
K p K 2 |
K 2 p |
|
|
где |
- угол |
атаки, |
измеренный |
относительно |
|
мгновенного |
значения вектора воздушной скорости. |
|
|
|
|||
|
Угол атаки |
связан с углом атаки |
в |
скоростной |
||
системе осей координат следующим равенством: |
|
|
||||
|
|
|
|
T |
|
(2.19) |
|
|
|
|
|
|
|
где |
T - турбулентное возмущение угла атаки; |
|
|
Объединяя уравнения возмущенного движения жесткого самолета, выведенные в предыдущей главе, с законами управления рулем высоты и закрылками (2.18) и равенством (2.19), получим следующие уравнения продольного возмущенного движения самолета с системой непосредственного управления подъемной силой:
|
1 |
p |
n 26 |
0 |
n 27 |
n28 |
|
n26 |
p2 n33p |
n35p |
n26 |
0 |
n37 |
n38 |
|
n25 n35 p n36 |
|
|
p |
|
p |
1 |
0 |
0 |
n y |
0 |
K |
p K K1 p |
K1 |
Kn |
Tp 1 |
0 |
|
K1 p K1 |
|
K |
p K K2 p |
K2 |
Kn |
0 |
T3p z |
3 |
K2 p K2 |
|
|
(2.20) |
Разность n33 n35 обычно |
мала, |
поэтому в первом |
приближении можно принять, что n33 |
n35 |
0 |
Введя обозначения для матриц, уравнения (2.20) можно представить в виде:
D p X A p |
T |
(2.21) |
|
|
103
|
|
Решение уравнения (2.21) имеет вид |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
X |
p |
T |
|
(2.22) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
p |
|
- матрица-столбец передаточных функций для возмущений |
||||||||||||||
параметров |
|
продольного |
движение |
СВВП |
относительно |
|||||||||||
турбулентного возмущения угла атаки. |
|
|
||||||||||||||
Значение матрицы-столбца |
p |
равно: |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Di |
p |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
i 1 |
, |
|
(2.23) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D p |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
- определитель матрицы D p ; |
|
|
|||||||||||
где |
D p |
|
|
|||||||||||||
|
|
Di p |
|
i5 |
1 |
- матрица-столбец, i-й элемент которой получается из |
||||||||||
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
определителя |
D p заменой в нем i-го столбца матрицей-столбцом |
A p
Из (2.23) следует, что для обеспечения векторной системой инвариантности угла тангажа и нормальной перегрузки СВВП
относительно |
вертикальных порывов |
T |
необходимо, чтобы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
определители |
D |
p |
и |
Dny |
p |
|
тождественно равнялись нулю. |
|||
|
p |
|
0 следует уравнение |
|
|
|||||
Из условия |
D |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
0 |
p3 |
a p2 |
ap |
0 |
|
(2.24) |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a0 |
|
K1 |
|
2K2 |
6T T; |
|
|
|
||
a1 |
a0 |
Kn 1K1 |
|
1K2 |
T 4 |
T 5 |
6 3K1 |
(2.25) |
||
|
2K2 |
T a0 |
|
a1 |
a1; |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
a2 |
a1 |
1K1 |
|
1K2 |
4 |
5 |
a1 |
a 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
104 |
|
|
|
|
Значения коэффициентов |
i |
определяются равенствами |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
n27n38 |
n28n37; |
2 |
|
|
n38 |
|
n28n35; |
3 |
n37 |
n27n35; |
|
4 |
n27n38 |
n28n36; |
5 |
n26n37 |
n27n36; |
6 |
n36 |
n26n35; |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.26) |
|
Итак, |
условие |
|
D |
p |
|
0 |
|
эквивалентно |
равенству нулю |
||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициентов уравнения (2.24).
Таким образом, система непосредственного управления обеспечивает инвариантность угла тангажа самолета относительно вертикальных порывов, если передаточные, коэффициенты измерителей возмущения удовлетворяют уравнениям:
3K1 |
2K2 |
6T; |
|
|
|
K1 |
K2 T |
4 |
5 |
1; |
(2.27) |
3K1 |
2K2 |
6; |
|
|
|
K1 |
K2 |
4 |
5 |
1; |
|
Равенства (2.27) представляют собой две независимые системы уравнений соответственно для определения значений K1 ; K 2 и
K1 ; K 2 которые можно представить в виде: |
|
||||
|
K1 |
TK1 |
; |
|
(2.28) |
|
K2 |
TK 2 |
; |
|
|
3K1 |
2K2 |
6 |
; |
(2.29) |
|
|
|
|
|
|
|
K1 |
K2 |
|
4 |
5 1 ; |
|
Аналогично из условия Dny p 0 следует уравнение
105
|
|
c0p5 |
c1p4 |
c2p3 |
c3p2 |
c4p 0 |
|
(2.30) |
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c0 |
n27K1 |
n28K2 |
n26T T c0T; |
|
|
|
|||||
c1 |
1 |
0T c0 |
n27K1 |
n26K2 |
n26 T 1 |
0T c0 |
c1T; |
||||
c2 |
0c0 |
1 |
0T c1 |
K |
1K2 |
1K1 |
4T |
5T |
( |
||
|
|||||||||||
|
0c0 |
1 T c1 |
K c2; |
|
|
|
|
|
|
||
c3 |
0c1 |
K c2 |
K |
1K2 |
1K1 |
4 |
5 |
0c1 K c2 K c3; |
|||
c4 |
K c3; |
0 |
n33 |
n35 |
|
|
|
|
|
2.31)
Таким образом, система непосредственного управления подъемной силой будет обеспечивать инвариантность нормальной перегрузки самолета относительно порывов, если передаточные коэффициента измерителей возмущений будут удовлетворять уравнениям
|
n 27 K1 |
n 28K2 |
|
n26T; |
|
|||
|
K1 |
K2 |
T |
5 |
4 |
1; |
(2.32) |
|
|
n 27 K1 |
n 28K2 |
|
n26 ; |
|
|
||
|
K1 |
K2 |
5 |
|
4 |
1 |
|
|
Равенства (2.32) также представляют собой две независимые |
||||||||
системы |
уравнений |
соответственно |
для |
определения |
значений |
|||
K1 ;K2 |
и K1 ; K 2 |
которые можно представить в виде |
|
|||||
|
|
K1 |
|
TK1 |
; |
|
|
(2.33) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K 2 |
|
TK 2 |
; |
|
|
|
|
n 27 K1 |
n 28K 2 |
|
n 26 ; |
|
(2.34) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K1 |
K 2 |
|
5 |
|
4 |
1 |
|
Представляет интерес определение условий, при которых система непосредственного управления подъемной силой
106
обеспечивает инвариантность относительно вертикальных порывов одновременно и утла тангажа СВВП, и его нормальной перегрузки, что имеет место, очевидно, в том случае, когда системы уравнений (2.29) и (2.34) совместны.
Исследуем системы уравнения (2.29) и (2.34) на совместность. Расширенная матрица этих уравнений имеет вид:
n27 |
n28 |
|
n26 |
|
|
1 |
1 |
5 |
4 |
1 |
(2.35) |
|
|
||||
n37 n27n35 |
n38 n28n35 |
n36 |
n26n35 |
|
|
1 |
1 |
5 |
4 |
1 |
|
|
|
|
|||
Произведем элементарное преобразование матрицы (2.35) а |
|||||
именно первую строку умножим на |
n 35 и вычтем из |
третьей, |
вторую сложим с четвѐртой и результат разделим на 2, из четвертой - вычтем вторую и результат разделим на 2. После этих преобразований матрица (2.35) примет вид
n27 |
n28 |
n26 |
|
|
1 |
0 |
4 |
1 |
(2.36) |
n37 |
n38 |
n36 |
|
|
0 |
1 |
5 |
1 |
|
|
|
|
Первую строку матрицы (2.36) разделим на n 27 , третью строку -
на n 38 затем первую строку вычтем из третьей и результат разделим на n 27 n 37 , третью строку вычтем из первой и результат разделим
на n 27 n 37 .
. В итоге матрица примет вид
107
0 |
|
1 |
5 |
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
0 |
4 |
1 |
(2.37) |
0 |
|
1 |
5 |
|
|
|
|
|
|
||
0 |
|
1 |
5 |
1 |
|
|
|
|
|
||
Из первой строки матрицы (2.37) вычтем третью, а третью - |
|||||
сложим с четвертой, умноженной на |
|
1 . В результате матрица (2.37) |
|||
примет вид |
|
|
|
|
|
0 |
0 |
0 |
|
|
(2.38) |
1 |
0 |
|
|
|
|
4 |
1 |
|
|
||
|
|
|
|
||
0 |
0 |
0 |
|
|
|
0 |
1 |
5 |
1 |
|
|
|
|
|
|
||
Матрице (2.38) соответствует система уравнений |
|||||
K1 |
|
4 |
1 |
|
(2.39) |
K2 5 1
Или с учетом (2.26), (2.28), (2.33) получим следующие значения для передаточных коэффициентов измерителей возмущений, при которых система непосредственного управления подъемной силой обеспечивает одновременную инвариантность относительно вертикальных порывов угла тангажа и нормальной перегрузки:
K |
n26n38 |
n28n36 |
; |
|||
|
|
|
|
|
||
1 |
n27n38 |
n28n37 |
|
|||
|
(2.40) |
|||||
|
|
n26n37 |
n27n36 |
|||
K2 |
|
; |
||||
|
n27n38 |
n28n37 |
||||
|
|
|
||||
K1 |
TK1 |
; |
|
|
|
|
K2 |
TK 2 |
; |
|
|
|
Введение в (2.18) передаточных коэффициентов K , K и
K n позволяет обеспечить требуемую устойчивость полученной
инвариантной двухканальной векторной системы непосредственного управления подъемной силой.
108
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В учебном пособии излагаются методы управления самолетами, обеспечивающие эффективное уменьшение перегрузок, вызываемых порывами.
В сжатом виде приведено математическое описание турбулентной атмосферы, которое необходимо для понимания материала учебного пособия. Эта глава может иметь и самостоятельное значение.
Основное внимание в учебном пособии уделено изложению работы двухканальной векторной системы непосредственного управления подъемной силой самолета.
Получены передаточные функции самолета с двухканальной векторной системой непосредственного управления подъемной силой.
Проведена статистическая линеаризация уравнений этой системы управления.
Проанализировано влияние структуры атмосферной турбулентности и режима полета на возмущение параметров движения самолета.
Рассмотрено влияние параметров двухканальной векторной системы непосредственного управления подъемной силой на эффективность ее работы в турбулентной атмосфере.
Даны рекомендации по улучшению качества работы двухканальной векторной системы непосредственного управления подъемной силой на самолетах различных типов.
Одной из этих рекомендаций является введение связи между каналами.
Изложена методика определения коэффициента связи между каналами.
Рассмотрены условия инвариантности относительно порывов самолета с двухканальной векторной системой непосредственного управления подъемной силой
109
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.Воронович А.П., Доброленский Ю.П. Парирование перегрузок от вертикальных порывов ветра // Тр. ВВИА.им. Н.Е.Жуковского.
1962. Вып. 1041.-87 с.
2.Горская Н.С., Крутова И.Д., Рутковский В. Динамика нелинейных сервомеханизмов.- М.: Оборонгиз. 1959.- 386 с.
3.Деч Г. Руководство к практическому применению преобразования Лапласа / Пер. с нем.- М.: Наука. 1965. - 287 с.
4.Джеймс. Х., Никольс Н., Филипс Р. Теория следящих систем. // Пер. с англ.-М. 1951.-348 с.
5.Доброленский Ю. П. Турбулентность атмосферы как источник возмущения для систем автоматического управления самолетом// Известия АН ССР, Энергетика и автоматика. 1961. № 5.
–с. 19-21
6.Доброленский Ю.П. Продольное движение дозвукового самолета в турбулентной атмосфере,// Тр. ВВИА им. Н.Е.
Жуковского, вып 51. Аэродинамика неустановившихся движений, 1962.-126 с.
7.Доброленский Ю.П. Продольное движение самолета с автопилотом в турбулентной атмосфере.// Тр.ВВИА им. Н.Е. Жуковского, вып. 730, 1959.–118 с.
8.Казаков И.В. Приближенный вероятностный анализ точности работы существенно нелинейных систем // Автоматика и телемеханика.- 1956. № 5.- с. 23-27
9.Казаков. И.Е., Доступов Б.Г. Статистическая динамика нелинейных автоматических систем. - М. Оборонгиз. I962.
347с.
10.Красовский А. А. О вибрационном способе линеаризации некоторых нелинейных систем // Автоматика и телемеханика.-1948. № 1 с 48-52
11.Курилова Ю.В., Хачатрян С.П. О структуре атмосферной турбулентности по данным скоростных самолетов.// Метереология и гидрология, № 8 1959 № 8 с. 17-21.
110