3.5.1. Расчет количества переточек

в зависимости от длины рабочей части

Переточка РИ производится до предела переточек (ПП), а за одну переточку снимается в зависимости от износа требуемый слой (рисунок 24, заштрихованный слой).

При переточках по передней поверхности и задней поверхности инструментов (напайные резцы, фрезы и др.) (рисунок 24, а, г) снимается соответственно припуск и ,а количество переточек рассчитывается по формуле

(3.1)

и

(3.2)

где и - соответственно допустимая длина переточки по передней и задней поверхностям.

Длины и зависят от конструктивных особенностей РИ, размеров напайных пластин, возможности его нормальной эксплуатации и других факторов.

Рекомендуется, чтобы величины и были примерно равны. Это позволит рациональней использовать всю рабочую часть РИ. В случае, если , то при расчете срока службы РИ надо принимать меньшее из этих значений.

При переточках инструментов только по передней поверхности (фасонные резцы, долбяки, червячные фрезы и др.) (рисунок 24: в, е, ж) рассчитывается только величина - , а при переточках по задней поверхности (сверла, зенкера и др.) (рисунок 24, б) рассчитывается только величина - .

Рис. 24. Величины, определяющие количество переточек

у режущих инструментов

3.5.2. Расчет количества переточек

в зависимости от прочности зубьев

При работе многозубым инструментом (фрезы, метчики, зенкера, развертки и др.) на его зуб высотой h действует сила резания Р_z (Н), вызывающая изгибающий момент (см. рисунок 24, г), который не должен превышать момент, допустимый прочностью зуба. Форма зуба и впадины должна обеспечивать необходимую прочность зубьев, получение достаточного пространства для размещения стружки и допускать максимально возможное количество переточек.

Для определения допустимого момента сопротивления по прочности зуба M_g можно применить простые формулы сопромата, при этом введя систему координат XOY и заменяя сложную форму зуба (трапециевидную, параболическую и др.) на форму прямоугольного параллелепипеда,

,

где - момент сопротивления прямоугольного сечения, мм²;

в, - соответственно ширина и длина зуба в опасном сечении, мм;

- допустимое напряжение на изгиб материала (250÷300 МПа). При переточках величина в остается неизменной, величины h и изменяются, а зуб в пределе переточки имеет размеры по оси X: и по оси Y: .

Это приводит к изменению М и M_g, а условия прочности принимает вид

, (3.3)

или

. (3.4)

После преобразования (3.3 и 3.4) имеем:

. (3.5)

Задаваясь предельными размерами зуба , определяют предельные допустимые значения , и наоборот, по принятой величине можно определить предельные значения из условия прочности зуба. После чего можно определить и , а затем по формулам (1), (2) рассчитать значения и . Из двух найденных значений выбирается наименьшее и рассчитывается величина Т_о.

При переточке сложнофасонных инструментов (червячных фрез, долбяков и др.) по передней поверхности (см. рисунок 24, е, ж) наблюдается изменение у них ряда важных параметров, что приводит к изменению размеров обрабатываемых деталей (зубчатых пар, шлицевых валиков и др.). Например, у червячных фрез изменяется нормальный шаг, делительный диаметр, угол подъема витка и другие параметры, а у долбяков - наружный диаметр, высота головки и ножки, толщина зуба и др.

Это приводит к изменению основных параметров детали, а в ряде случаев, например при нарезании долбяками, − подрезания участков ее профиля, поэтому предел переточки следует выбирать из условий, обеспечивающих требуемую точность обработанной детали. Расчеты величины с учетом требуемой точности обработки для червячных фрез и долбяков подробно приведены в [2,6].