Методическое пособие 700
.pdfРС = (1,86.Sб + 2,48.Sк + 1,24.Sд) 10-4
Т1,25 (Вт), (П.3.4)
где Sб, Sк, Sд – соответственно боковая поверхность корпуса, его крышки и дна.
Для ИС объемом до 0,5 см, имеющих форму параллелепипеда, расчет можно проводить по формуле (П.3.2) с учетом формулы (П.3.3), применяя значение
К1 = 1,86 I0-4 Вт/см2.град0,25.
3. Теплообмен теплопроводимостью.
Мощность в этом случае будет равна
P S T , (П.3.5.)
t |
d |
|
где λ – коэффициент теплопроводности, Вт/см град; (значения представлены в табл. П.3.2.); S – площадь, через которую про-
ходит тепловой поток, см2 d – толщина теплоизоляционного слоя, см.
Пример 1. Рассчитаем тепловые параметры кремниевых интегральных схем диодно-транзистарной логики серии 104 в плоском корпусе 402.14-1.
1. Тепловые потоки распространяются в плоском корпусе по направлениям, показанным на рис. П.3.1. Отвод тепла от кристалла может осуществляться теплопроводностью, конвекцией и тепловым излучением.
Таблица П.3.2
Значения коэффициента теплопроводности
для различных материалов
Материал |
, Вт/см.град |
|
Керамика (стеклокерамика) |
|
0,1 |
||
|
|
|
|
Контактол |
|
0,02 |
|
Серебро |
4,07 |
|
|
||||
|
|
|
|
Клей |
|
0,0028 |
|
Медь |
3,84 |
|
|
||||
|
|
|
|
Никель |
|
0,85 |
|
Золото |
3,08 |
|
|
||||
|
|
|
|
Пластмасса .эпоксидная |
|
0,0028 |
|
Алюминий |
2,09 |
|
|
||||
|
|
|
|
ПСР72 |
|
3 |
|
Латунь |
1,11 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Олово |
0,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сталь |
0,47 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Свинец |
0,35 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кварцевое стекла |
0,0136 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стекло |
0,007 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Воздух |
0,00034 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окись бериллия |
1,67 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кремний |
1,2 |
|
|
|
|
|
|
Окись алюминия |
0,196 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ковар |
0,19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стекло (боросиликатное) |
0,011 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эвтектика Aи-Si |
2,46 |
|
|
|
|
|
|
Эвтектика SnSi |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. П.3.1. Схематическое изображение тепловых потоков
в плоском корпусе: Тn, Тk, Тс – температура перехода, корпуса и окружающей среды соответственно ; RT –тепловое сопротивление ИС; RТ n -к; RТ к-c – тепловое сопротивление
переход – корпус и корпус – среда
2. При расчете примем следующие допущения:
–поверхность кристалла будем считать изотермической, так как активные и резистивные элементы схемы распределя-
ются по всей поверхности, площадь которой составляет 0,0256 см2;
–отводом тепла через внутренние проволочные выводы толщиной 30 мкм будем пренебрегать, так как суммарная площадь 11 выводов составляет всего примерно 0,01 мм, что менее 1 % площади кристалла схемы;
– рассеянием тепла внутри корпуса при тепловом излучении можно пренебречь из-за малых размеров кристалла схемы.
3. Определим количество тепла, передаваемого от кристалла излучением, конвекцией и теплопроводностью.
а) Мощность излучения поверхности
кристалла Р |
определим по |
формуле |
|
(П.3.1). Для расчета |
примем: |
Кs = 0,9; |
|
S = 0,5 см2; Тn |
= 423 |
К (максимально до- |
пустимая температура перехода ограничивается применяемым клеем BK-32-200); Тс = 398 К (максимально допускаемая температура окружающей среды для ИС серии
104 равна 125 °С).
Получим: Pг = 0,07 мВт.
б) Мощность теплообмена конвекцией подсчитаем по формуле (П.3.2) с учетом формулы (П.3.3), считая корпус ИС серии 104 параллелепипедом. Для кремниевой пластины с разностью температур Т1 = 5
°С; Т2 = 10 °С; Т3 = 15 °С; Т4 = 20 °С;
Т5= 25 °С мощность, соответственно, бу-
дет: P1С = 0,7 мВт; Р2С = 1,64 мВт; P3С = 2,7
мBт; Р4С = 3,9 мВт; Р5С = 5,2 мВт;
в) По формуле (П.3.4) найдем максимальную разность температур кристалла и корпуса для ИС серии 104. Если предельная мощность рассеяния Pt = 18 мВт; λ = 0,0028 Вт/см град для отделяющего кристалл oт основания корпуса клея BK-32-200 толщиной d = 0,01 см и площадью S = 0,0256 см2, то получим значение
Т = 2,5 °С.
г) Так как при Т = 2,5 °С величина Рc < 0,5 мВт, можно считать, что практически передача тепла от кристалла осуществляется в основном теплопроводностью. Тогда тепловое со противление переход – корпус равно:
PТn k |
2,5 oC |
0,14 град / мВт . |
|
18 мВт |
|||
|
|
4. Определим количество тепла, передаваемого от корпуса схемы тепловым
излучением, конвекцией и теплопроводностью.
а) Корпус теряет энергию при излучении стеклокерамического основания, никелевого колпака и коваровых выводов. Поэтому формула (П.3.1) примет вид:
Pr Kis h0 Si (Tk4 Tc4 ) .
i
При расчете примем для стеклокерамики Кс = 0,85 и S = 1,18 см2; для никеля Кс = 0,12 и S = 0,6 см2; для позолоченных коварных выводов Кс = 0,07 и S = 0,34 см2 при длине выводов 3 мм. Тогда Рr = 0,171 мВт для предельных температур.
б) Формула (П.3.2) для излучения конвекцией с учетом формулы (П.3.3) для площади корпуса S = 1,79 см2 примет вид:
P 3,3 10 4 |
( T ) 5 4 |
c |
, |
|
где T=TK – Tc.
Рассчитаем и построим на графике |
Рис. П.3.2. График зависимости количест- |
|
зависимость Pc от T. Из рис. П.3.2 видно, |
ва рассеиваемого корпусом тепла от раз- |
|
что пренебрегать теплообменом конвекци- |
ности температур |
|
ей корпуса нельзя, особенно при возраста- |
и вида теплового излучения |
|
нии Т. |
в) Формула передачи энергии тепло- |
|
|
проводностью (П.3.4) при |
λ = 10-4 |
|
мВт/см2 град, S = 1,18 см и d = 0,06 см для |
|
|
стеклокерамики будет |
|
|
Pt = 2 10-3 T(мВт/град). |
|
|
Построим график зависимости Pt от |
|
|
Т и (Рс +Pt) от T (рис. П.3.2.). Из графи- |
|
|
ков видно, что при максимальной для схем |
|
|
серии 104 мощности рассеяния, равней 18 |
|
|
мВт, температура корпуса выше темпера- |
|
|
туры среды на 7 °С. Температура кристал- |
|
|
ла будет превышать температуру среды на |
|
|
9,5 °С и тепловое сопротивление кристалл |
|
|
(переход) – среда будет |
RTk-с = 0,52 |
|
град/мВт. |
|
ВТОРОЙ МЕТОД
При расчете теплового сопротивления к тепловому потоку, тепловому сопротивлению и разности температур по аналогии с электричеством применяют закон Ома и все теории для последовательного и параллельного включения сопротивлений. Кристалл, припой (контактол или клей) и дно корпуса представим как последовательное соединение однородных слоев, а каждый слой – в виде однородного стержня – и будем считать, что тепло равномерно распределяется на поперечном сечении стержня. Тогда тепловое сопротивление каждого слоя можно найти по формуле:
RT |
d |
[град/Вт], |
|
|
|||
S |
|||
|
|
||
|
|
|
где d – толщина слоя; λ – коэффициент теплопроводности материала; S – площадь.
Тепловая схема замещения теплового сопротивления представлена на рис П.3.3.
1. Тепловое сопротивление кристалла рассчитывают по формуле
d RTк ab ,
где a, b – размеры кристалла, см,
2. Тепловое сопротивление припоя, контактола или клея рассчитывают по формуле
Rt припоя,контактола,клея = |
d |
, |
|
ab |
|||
|
|
где d – толщина эвтектического припоя, контактола или клея; (принимается для эвтектического припоя d = 10-3 см; для контактола, клея d = 10-2 см); a, b – размеры кристалла, см.
3. Тепловое сопротивление выводов кристалла рассчитывают по формуле
RT |
4l |
||
|
|
||
D2 n , |
|||
выводов |
где D2n/4 – суммарное сечение выводов, см2; D – диаметр вывода, см; n – количество выводов; l – длина вывода, см.
Практически тепловое сопротивление выводов кристалла получается большим, и отводом тепла по ним можно пренебречь,
4. Тепловое сопротивление дна корпуса рассчитывают по формуле
d
RТдна S ,
где d – толщина дня корпуса, см; S – площадь дна корпуса, см2
5. Тепловое сопротивление кристалл (переход) – корпус по рис. П.3.2. равно
RТ n-k = RTк + RTкрепл. + RTдна.
6. Тепловое сопротивление внешних выводов корпуса рассчитывается по формуле:
l
RТвыводов Sn ,
где l – длина вывода, см; n – число выводов; S – площадь поперечного сечения вывода, см2.
7. Тепловое сопротивление конвекции корпус – воздух с учетом количества тепла передаваемого конвекцией (по закону Ньютона)
Pc 1,16 |
S(Tсреды Tкорп. ) [Вт], |
где коэффициент теплоотдачи равен α = 1,38.10-3 Вт/см2.град;
RТконв |
Тсреды Ткорп. |
|
|
I |
|
. |
Рс |
|
|
|
|
||
|
1,16 |
|
Sкорп. |
8. Тепловое сопротивление корпус – среда рассчитывается по формуле
R |
RТвыводов |
RТконв |
. |
T к c |
RТвыводов |
RТконв |
|
|
9. Тепловое сопротивление кристалл (переход) – среда рассчитывается по формуле
RT n-c=RT n-k+RT k-c .
10. Расчет рассеиваемой мощности проводят по формуле
PTk Tc [Вт].
RТ к c
Пример 2. Рассчитаем тепловые параметру кремниевых интегральных схем диодно-транзисторной логики серии 104 в плоском корпусе 402Д4-1 по второму методу.
При расчете предполагается равномерное распределение температуры по поверхности корпуса.
1. Тепловое сопротивление кристалла при значениях:
λ кремния = 1,2 Вт/см.град (табл.
П.3.2);
S (кристалла) = 0,0256 см2; d (кристалла) = 0,04 см – равняется
RT (кристалла) = |
0,04 |
|
1,3 (град/Вт). |
|
|
|
|
||
1,2 0,0256 |
2. Тепловое сопротивление клея. Площадь слоя клея равна площади кристалла, толщина клея равна 0,01 см. Коэффициент теплопроводности клея λ = 0,0028 Вт/см.град (табл. П.3.2)
0,01
RT (клея ) 0,00280,0256 140 (град/Вт).
3. Тепловое сопротивление выводов кристалла. Длина выводов l – 0,35 см; диаметр D = 0,003 см; число выводов n = 11; коэффициент теплопроводности алюминия λ = 2,09 Вт/см град (табл. П.3.2).
0,35 4
RT (выводов ) 2,09 3,14 0,0032 11 2155
(град/Вт).
Видно, что величина теплового сопротивления выводов кристалла велика и отводом тепла по ним можно пренебречь.
4. Тепловое сопротивление дна. Теплопроводность стеклокерамики λ = 0,1 Вт/см град (табл.П.3.2).
При S(дна) = 1,18 см2 и толщине дна d = 0,06 см получим
0,06
RT (дна) 0,11,18 0,51 (град/Вт).
5. Тепловое сопротивление кристалл (переход) – корпус равно
RTn-k = 1,3 + 140 + 0,51 = 141,8 (град/Вт) ≈
0,14 (град/мВт).
Полученное по данному методу значение RТ n-к полностью совпадает со значением, полученным по первому методу.
6. Тепловое сопротивление 14 внешних выводов корпуса при длине вывода равной l = 3 см, теплопроводности ковара λ = 0,19 Вт/см град (табл.П.3.2) и площади поперечного сечения вывода S = 0,043 0,015 = 6,5 10-4 см2 равно
RT (вн. выводов)= |
3 |
1735 |
|
||
0,19 14 6,5 10 4 |
(град./Вт).