Tipovye_raschyoty_pri_sooruzhenii_i_remonte
.pdfпринимается равным единице; Код- коэффициент однородности грунта, при |
||||||||||||||||||
отсутствии экспериментальных данных Код принимается равным 0,5. |
||||||||||||||||||
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
i1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
1.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 кл. грунта по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
водопроницаемости |
|
/ми |
1.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
, мм |
1.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 класс |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ния J |
1.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ыва |
1.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 класс |
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
впи |
0.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 класс |
ость |
0.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 класс |
нсивн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инте |
0.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.0 |
0.2 |
0.4 |
0.6 |
|
0.8 |
1.0 |
1.2 |
1.4 |
|
1.6 |
1.8 |
2.0 |
2.2 |
2.4 |
2.6 |
2.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Интенсивность осадков J, мм/мин |
|
|
|
Рис. 6.16. К расчету размываемого склона с постоянным уклоном: а - расчетная схема: 1 – трубопровод; 2 – промоина; б – график для определения интенсивности впитывания влаги в грунт
639
При отсутствии достаточных данных для расчета донной допускаемой неразмывающей скорости допускается принимать ее значения по табл. 6.19.
Таблица 6.19
Примерные значения донной допускаемой неразмывающей скорости, м/с
Вид грунта |
|
|
|
|
Грунт, |
|
Песок |
Супесь |
Суглинок |
Глина |
закрепленный |
|
|
|
|
|
вяжущим ВМТ-Л |
В естественном |
0,2 |
0,45 |
0,52 |
0,98 |
- |
залегании |
|
|
|
|
|
В нарушенном |
0,2 |
0,2 |
0,26 |
0,39 |
- |
состоянии |
|
|
|
|
|
В нарушенном |
0,2 |
0,3 |
0,39 |
0,65 |
0,9 |
состоянии, после |
|||||
уплотнения |
|
|
|
|
|
Фактическая донная скорость потока в точке, отстоящей от водораздела (верха склона) на х м (см. рис. 6.9) определяется по формуле:
ν∆x = 22,2 (J − J0 )0.3 x0.3 i0.35 n00.30 m10.7 , м/с |
(6.136) |
где J - интенсивность осадков, м/с, максимальная интенсивность дождя продолжительностью Т(с), повторяющегося в среднем 1 раз в N лет, определяется по данным работы [113]; J0 - интенсивность впитывания влаги в грунт, определяется по графику (рис. 6.9) в зависимости от интенсивности осадков и класса грунта по водопроницаемости, м/с, классы грунтов по водопроницаемости приведены в табл. 6.20; i – уклон склона; n0 – коэффициент шероховатости русла потока, для грунта засыпки без растительности n0 = 0,025, при наличии однолетнего травяного покрова – 0,04; m1 – коэффициент, учитывающий отклонение характера движения склонового стока от движения ровного слоя воды, для склона, изрезанного промоинами, m1 = 1,5, для выровненного склона – 1.
Таблица 6.20
Классы грунтов по водопроницаемости
|
Механический состав грунта |
||||
Структура |
Глины, |
Средние |
Супеси |
Пески |
|
тяжелые |
и легкие |
|
|
||
|
|
|
|||
|
суглинки |
суглинки |
|
|
|
Водопрочная макроструктура |
4 |
5 |
- |
- |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Макроструктура средней |
2 |
3 |
4 |
- |
|
устойчивости |
|||||
|
|
|
|
||
Микроструктура или неустойчивая |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
макроструктура |
|||||
|
|
|
|
640
По формуле (6.136) рассчитывается фактическая донная скорость потока в нижней точке склона υ∆L, при этом в качестве х принимается длина склона L. Если полученное значение υ∆L меньше υ∆н, размыв склона не происходит. Если υ∆L > υ∆н, рассчитывают длину участка, не подверженного эрозии, по формуле
Lнеразм = |
3,4 10−5 ν∆3н,32 |
|
|||||
|
|
|
|
|
, м. |
(6.137) |
|
m2.32 |
n |
(J − J |
0 |
)i1,16 |
|||
|
1 |
0 |
|
|
|
|
Глубина размыва грунта ∆h за время ∆t потоком, имеющим скорость υ∆х для любого х, а также глубина размыва в нижней точке склона ∆hL определяются из выражения:
|
−6 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
ν∆x |
|
|
|
||
∆h = 6,4 10 |
|
d |
|
|
−1 |
∆t , м. |
(6.138) |
|
2 |
||||||
|
|
ν∆н |
|
|
|
При определении ∆hL в качестве υ∆х принимается υ∆L, рассчитываемая для
х = L.
Прогноз расчета размыва склона дождевым стоком можно проводить с использованием программы «SKLON».
6.9.2. Расчет дождевой эрозии на склонах с переменным уклоном
В том случае, если склон имеет сложную конфигурацию (переменный уклон, как на рис. 6.17), расчет весьма осложняется ввиду того, что фактическая скорость потока зависит от уклона нелинейно. В этом случае для каждого последующего (после первого) участка склона следует определять мнимое расстояние от водораздела Хмм, то есть такое расстояние, которое потребовалось бы потоку, имеющему в некоторой точке Хj – го участка с уклоном ij скорость υ∆х j, для того, чтобы набрать такую же скорость, как если бы весь вышележащий склон имел такой же уклон ij. Ввиду того, что расчет в этом случае получается весьма громоздким, был составлен приближенный метод расчета, при котором реальный склон с участками переменного уклона заменяется эквивалентным склоном с постоянным среднеквадратическим значением уклона iср.
l1 i1
Xj
l 2
i2
ij
lj
Рис. 6.17. Схема размываемого склона с переменным уклоном
641
|
|
|
Таблица 6.21 |
Идентификаторы исходных данных и табличных параметров |
|||
программы SKLON |
|
|
|
Наименование величины, единица измерения |
|
Обозначение |
Обозначение |
|
|
методике |
в программе |
1 |
|
2 |
3 |
Общая длина склона |
|
L |
Ltemp |
Средний уклон склона |
|
iср |
Isr |
Число участков склона |
|
- |
Z |
Число промежуточных точек на участке |
|
- |
N |
Продолжительность осадков, ч |
|
∆t |
T |
Интенсивность осадков, мм/мин |
|
- |
O1 |
Интенсивность осадков, м/с |
|
j |
O |
Класс почвы грунта по водопроницаемости |
|
- |
S |
Интенсивность впитывания, мм/мин |
|
- |
O3 |
Интенсивность впитывания, м/с |
|
j0 |
O3 |
Коэффициент шероховатости |
|
n0 |
N0 |
Коэффициент изборожденности склона |
|
m1 |
M1 |
Коэффициент условий размыва |
|
m |
M2 |
Сцепление грунта, кН/м2 |
|
- |
C1 |
Сцепление грунта, Н/м |
|
C |
C |
Средний диаметр агрегата грунта, мм |
|
- |
D1 |
Средний диаметр агрегата грунта, м |
|
d |
D |
Удельный вес частиц грунта, кН/м2 |
|
- |
G1 |
Удельный вес частиц грунта, Н/м2 |
|
γ |
G |
Допускаемая не размывающая скорость, м/с |
|
υ∆доп |
V9 |
Номер участка склона |
|
k |
n1 |
Длина участка, м |
|
l |
L[n1] |
Уклон участка |
|
i |
I[n1] |
Расстояние до водораздела, м |
|
x |
X |
Действительная донная скорость в конце j |
|
υ∆xk |
V[n1] |
участка, м |
|
||
Длина неразмываемого участка, м |
|
lнераз |
L1 |
Номер промежуточной точки |
|
- |
n1 |
Расстояние от начала участка до точки, м |
|
- |
Y[n1] |
|
|
|
|
Действительная донная скорость в |
|
V∆x |
V[n1] |
промежуточной точке, м/с |
|
|
|
Глубина размыва в промежуточной точке, м |
|
∆h |
H[n1] |
Конвертированные константы и переменные |
|
|
|
Допускаемая не размывающая скорость, м/с |
|
υ∆доп |
V90 |
642
1 |
2 |
3 |
Действительная донная скорость в |
V∆x |
V0 |
Длина неразмываемого участка, м |
lнераз |
l0 |
Номер промежуточной точки |
- |
J0 |
Расстояние от начала участка до точки, м |
- |
J0 |
Действительная донная скорость в |
υ∆ |
W0 |
промежуточной точке, м/с |
|
|
Глубина размыва в промежуточной точке |
∆hx |
W0 |
Среднеквадратическое значение уклона определяется по формуле:
iср = |
|
L2 |
|
, |
(6.139) |
|||
|
n |
l |
k |
2 |
||||
|
|
|
||||||
|
|
∑ |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
i |
|
|
||||||
|
k=1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
k |
|
|
где L – общая длина склона; lk – длина участка склона, м; ik – уклон участка склона.
Найденное значение среднего склона iср подставляется в формулу (6.137) вместо i. Расчет проводится аналогично расчету для склонов с постоянным уклоном.
Ввиду того, что расчет получается достаточно громоздким, была составлена программа расчета SKLON.
По данной программе рассчитываются υ∆х, υ∆н, lнеразм, ∆h для эквивалентного склона при любом числе участков.
Для удобства использования программы SKLON составлена таблица идентификаторов исходных данных и расчетных параметров (табл. 6.21).
По результатам расчета оценивается возможность водной эрозии склона, размыва засыпки трубопровода и разрабатываются противоэрозионные мероприятия в соответствии с положениями инструкции РД 51-2.4-007-98 [104].
6.10. Прогнозный расчет роста и оценка параметров оврагов
Расчетная схема для прогнозного роста оврага в виде продольного профиля приведена на рис. 6.18. Максимальную длину оврага следует определять по формуле [131]:
Lов = |
H |
, |
(6.140) |
I0 ln(I x / I0 ) |
где Н – глубина базиса эрозии, м; Ix – уклон естественного откоса, для песчаных грунтов Ix = 0,32; для глины, мергеля, известняка Ix = 0,35 – 0,4; I0 – уклон русла на устьевом участке оврага, определяется по формуле:
643
|
|
|
υ2,67 |
n2 |
A0,67 |
|
|
I |
0 |
= |
∆н |
0 |
|
, |
(6.141) |
|
|
|
Q0,67 |
|
|
||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
где υ∆н - донная допускаемая неразмывающая скорость, м/с, определяемая по
формулам (6.131), (6.132); n0 – коэффициент шероховатости, n0 = 0,03 для песчаных и глинистых грунтов, 0,005 – для скальных грунтов, мергеля, известняка; А – принятое соотношение между шириной и глубиной потока;
Q0 – максимальный расход жидкого стока заданной обеспеченности в замыкающем створе овражного водосбора, м3/с, определяется по данным работы [124].
Если профиль склона, на котором развивается овраг, имеет постоянный уклон от водораздела до устья, то от полученной расчетом длины следует вычесть величину L* равную
* |
(L − Lов )Iϕ |
|
|
L = |
I x − Iϕ |
, |
(6.142) |
где L – длина склона, м; Iφ – уклон склона; Lов – рассчитанная по формуле |
|||
(6.140) длина оврага. |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
b |
2 |
|
|
β |
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
Г |
|
|
|
h |
|
H |
1 |
|
|
|
xг |
|
|
|
Г |
|
|
|
Lов |
|
|
|
Рис. 6.18. Расчетная схема продольного профиля оврага: 1 - продольный |
|||
профиль оврага; 2 - профиль склона; 3 - створ трубопровода. |
Предельную глубину оврага в створе газопровода следует определять по
формуле: |
|
hг = Н − I0 xг − (Lов − xг ) tgβ , |
(6.143) |
где хг - расстояние от устья оврага до створа трубопровода, м; β - угол наклона профиля склона в створе трубопровода.
Предельную ширину оврага в створе газопровода следует определять из выражения:
644
В = 2,8 (Lов − х) |
|
Q0 + 2h ctgϕ , |
(6.144) |
|
пр |
Lов |
|
г |
|
|
|
υ∆н |
|
где φ - угол естественного откоса грунта.
6.11. Расчет устройств для закрепления вершин оврагов
6.11.1. Конструкции устройств для закрепления вершин оврагов
Тип гидротехнического сооружения в вершине оврага (при закреплении вершин оврагов) зависит от рельефа местности, глубины оврага, площади водосбора, долговечности сооружения, наличия строительных материалов и других факторов.
Основными типами вершинных гидротехнических сооружений являются сопрягающие сооружения: быстротоки, перепады, дренажные подушки, консольные сбросы, трубчатые закрытые сооружения и т.д. В нижнем бьефе они могут дополняться отбрасывающими устройствами: трамплинами, уступами или устройствами для гашения энергии потока.
Быстротоком называется вершинное сопрягающее сооружение в виде лотка, обеспечивающего безопасный сброс потока на дно оврага. Размеры и уклон быстротока определяются допускаемой неразмывающей скоростью для материала покрытия быстротока. Упрощенной конструкцией быстротока являются фашинные или деревянные лотки, устраиваемые в вершинах оврагов.
Наиболее надежными сооружениями являются бетонные и железобетонные быстротоки. Половину бетонного быстротока устраивают в виде плиты толщиной 0,3-0,7 м. По длине быстротока лоток разрезают поперечными температурными швами. Толщину плиты рассчитывают. Боковые бетонные стенки принимают конструктивно толщиной 0.3 м и высотой на 0,2 и выше глубины потока. Бетонные быстротоки можно устраивать сборной конструкции из отдельных секций.
Основной причиной аварии быстротоков является вымывание грунта изпод лотков, особенно, если сооружение врезано в грунт и размещено в вершине оврага. Кроме того, определенную роль играет и давление на быстроток грунта при его замораживании и оттаивании.
Отмеченных недостатков лишены быстротоки из грунта, закрепленного органическими или минеральными вяжущими.
Преимуществом быстротоков из закрепленного грунта является, также,
возможность последующего задернения, |
желательного |
с точки |
зрения |
||
восстановления ландшафта. Основным |
требованием, |
предъявляемым |
к |
||
противоэрозионным конструкциям |
из закрепленного |
грунта, |
является |
||
достаточно большая сопротивляемость |
материала размыву. |
Одна |
из |
645
возможных конструкций быстротока из закрепленного грунта приведена на рис. 6.19.
Основными элементами быстротока из закрепленного грунта являются:
1)собственно быстроток-лоток из закрепленного грунта; поперечное сечение может быть трапециевидным (см. рис. 6.19), треугольным или полукруглым;
2)покрытие привершинного участка, предотвращающее возникновение размывов на входе потока в лоток;
3)покрытие на выходе из лотка (устраивается по дну оврага);
4)водобойный барьер можно устраивать из каменной наброски или закрепленного грунта;
5)основание быстротока - насыпной минеральный грунт, послойно уплотненный;
6)рекультивационное покрытие - слой плодородного грунта с семенами быстрорастущих трав, отсыпаемый поверх закрепленного грунта (на рис. 6.19 условно не показан).
2
1 |
1
Lб
2
1 |
2
1 - 1
3
1 Ln
2 - 2
Рис. 6.19. Конструкция быстротока из закрепленного грунта в вершине оврага: 1 - закрепленный грунт; 2 - насыпной незакрепленный грунт; 3 - каменная наброска
646
На рис. 6.20 представлены варианты вершинного сооружения, называемого дренажной подушкой.
|
4 |
б |
|
аа |
4 |
2 |
|
5 |
3 |
|
|
|
3 |
|
1 |
|
|
|
|
|
Lздп |
|
|
Рис. 6.20. Варианты конструкции вершинных дренажных подушек: а – задернованная дренажная подушка; б – габионная дренажная подушка; 1 – дренажный материал; 2 – слой дерна; 3 – водобойный колодец; 4 – направление движения потока; 5 – металлическая сетка
В качестве материала засыпки дренажной подушки следует использовать крупнообломочный грунт, шлак, битый кирпич, пустую породу терриконников или любой дренирующий материал с коэффициентом фильтрации 2-10 м/с.
Задернованная дренажная подушка (рис. 6.20, а) представляет собой насыпь из дренирующего материала в вершине оврага, покрытую сверху слоем растительного грунта с семенами трав и удобрениями (или слоем дерна), при этом на входе и на выходе потока насыпь из дренирующего материала оставлена открытой. Кроме того, для обеспечения безразмываемого истекания потока из слоя материала, на выходе устроен водобойный колодец. В случае заиления, через несколько лет после строительства, входного слоя дренирующего материала, поток будет стекать по сформировавшемуся дерновому покрову, который будет противостоять размыву. Такая конструкция применима в вершинах оврагов с максимальным расходом стока не более 0.5
м3/с. Преимуществом задернованной дренажной |
подушки |
является |
улучшение эстетических свойств ландшафта. |
|
|
647
6.11.2. Расчет быстротока
Расчет быстротока из закрепленного грунта ведут в следующей последовательности. Задают предполагаемое значение глубины потока h = 0.7 hтах, где hmax – максимально возможная (по принятому поперечному профилю лотка) глубина потока, м.
Вычисляют допускаемую среднюю скорость потока по формуле [130]:
|
6,1h′ |
(6.145) |
|
υср = 0,8υ∆н lg |
∆ |
, |
|
|
|
|
где υ∆н - допускаемая неразмывающая скорость, м/с; ∆ - высота выступа эквивалентной шероховатости, м; принимают для: растительного слоя грунта, глины, суглинка, супеси и песка пылеватого 1мм, для песка с размерами частиц от мелкого до крупного 5 мм, для песка гравилистого, гравия и дресвяного грунта 20 мм, для гальки и щебня - 50 мм.
Вычисляют площадь живого сечения потока по формуле:
ω = Qp% / υср , |
(6.146) |
где Qp% - расчетное значение расхода воды заданной обеспеченности р%, м3/с, определяется по [124].
Вычисляют глубину потока. Если форма поперечного сечения - равнобедренная трапеция, то глубину потока определяют по формуле:
h = |
−b + |
b2 + 4mω |
, |
(6.147) |
|
2m |
|||
|
|
|
|
где b - ширина по дну; т - заложение откосов.
Проверяют совпадение h1 и h. Значение h должно находиться в интервале от h' до 1,2 h' . Если это условие не выполняется, изменяют h' и повторяют расчет h. После того как условие совпадения значений будет выполнено, проверяют приемлемость данной формы сечения из условия непревышения максимально возможной глубины: h ≤ 0,9 hтах. В случае невыполнения данного условия изменяют форму поперечного сечения (увеличивают hmax).
После выполнения этого условия определяют допускаемый уклон быстротока, используя зависимости:
i |
|
υср |
|
2 |
|
|||
= |
|
|
|
; |
(6.148) |
|||
w |
||||||||
д |
|
|
|
|
||||
w = |
1 |
R z |
; |
(6.149) |
||||
|
||||||||
|
|
n0 |
|
|
|
|||
z = 0,37 + 2,5 |
n0 |
− 0,75( n0 − 0,1) R ; |
(6.150) |
|||||
R = ω / χ . |
(6.151) |
В формулах 6.148 – 6.151 iд - допустимый уклон быстротока; w - скоростная характеристика, м/с; n0 - коэффициент шероховатости; R - гидравлических радиус, м; χ - смоченный периметр, м.
648