Tipovye_raschyoty_pri_sooruzhenii_i_remonte
.pdf
|
|
Интенсивность защемления трубопроводов грунтом |
|
|
Таблица 4.16 |
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Организация, |
Характеристика трубопровода |
Характеристика грунтов |
|
|
Максимальное |
||||
выполнявшая |
наружный |
глубина |
срок экс |
вид |
плотность, |
|
влаж- |
Угол |
значение |
исследование |
диаметр, |
заложения |
плуатации, |
|
г/см2 |
|
ность, |
внутрен- |
интенсивности |
|
мм |
до оси |
лет |
|
|
|
% |
него |
защемления |
|
|
|
|
|
|
|
|
трения, |
трубопроводов |
|
|
|
|
|
1,97 |
|
|
град |
Q0, МПа |
ВНИИСТ |
273 |
1,4 |
16 |
Глина плотная |
|
21 |
19 |
0,0482 |
|
Донвассводтрест |
645 |
1,4 |
15 |
Глина средней плотности |
1,62 |
|
25 |
26 |
0,0424 |
Донвассводтрест |
529 |
1,3 |
21 |
Глина средней плотности |
1,54 |
|
16 |
26 |
0,0400 |
ВНИИСТ |
426 |
1,5 |
15 |
Суглинок плотный |
1,85 |
|
14 |
21,5 |
0,0285 |
Донвассводтрест |
614 |
1 |
23 |
Суглинок плотный |
1,79 |
|
28 |
17 |
0,0276 |
Донвассводтрест |
614 |
1 |
1 |
Суглинок |
- |
|
- |
- |
0,0127 |
Зарубежный |
1400 |
1,7 |
1 |
Суглинок |
1,7 |
|
17 |
24 |
0,0136 |
Азнефть |
254 |
1,9 |
1 |
Песок |
- |
|
- |
- |
0,0054 |
Зарубежный |
650 |
0,76 |
1 |
Песок |
1,34 |
|
- |
- |
0,0035 |
Уфимский |
1020 |
1,21 |
1 |
Песок |
1,58 |
|
5 |
30 |
0,0065 |
нефтяной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
институт |
1420 |
1,21 |
1 |
Песок |
1,58 |
|
5 |
30 |
0,0043 |
409
409
Величина продольных деформаций трубопровода определится как:
|
1 |
|
Q L |
2ξкр |
|
|
|
|
|
|
||||||
ε = |
|
|
|
|
|
|
o |
arccos |
|
−1 |
−εТ (Ε − Ε |
Т |
) |
, |
(4.177) |
|
|
|
|
|
|
2πδ |
|
||||||||||
|
|
ΕТ |
aqomcosα |
|
|
|
|
|
|
|||||||
где εТ – деформации, соответствующие началу текучести ε |
Т |
= |
σТ |
; ЕТ – модуль |
||||||||||||
Ε |
||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
упрочнения ΕТ ≈ |
|
Ε . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Таким образом, для проверки прочности подрабатываемого трубопровода на основании определения его предельного состояния необходимо по формуле (4.177) найти величину максимальной деформации и сравнить ее с предельно допустимой. Значение ξкр может быть получено только по данным экспериментальных исследований и составляет: для малосвязных песчаных грунтов ξкр = 0,005 м, для суглинистых грунтов ξкр=0,038 м и для глинистых грунтов ξкр = 0,05 м.
Предложенный метод расчета довольно точно отражает действительные условия работы трубопроводов в процессе сдвижения грунтов при их подработке. Кроме того, что самое главное, при этом методе расчета представляется возможным вскрыть резервы несущей способности трубопроводов и полностью использовать работу металла труб.
4.5. Прокладка трубопроводов в сейсмических районах
Проектирование трубопроводов, предназначенных для прокладки в районах с сейсмичностью свыше 6-ти баллов для надземных и свыше 8-ми баллов для подземных трубопроводов, необходимо производить с учетом сейсмических воздействий [114; 123; 125].
При выборе трассы трубопроводов в сейсмических районах необходимо избегать косогорные участки, участки с неустойчивыми и просадочными грунтами, территории горных выработок и активных тектонических разломов, а также участки, сейсмичность которых превышает 9 баллов.
При прохождении участка трассы с грунтами, резко отличающимися друг от друга сейсмическими свойствами, необходимо предусматривать возможность свободного перемещения и деформирования трубопровода.
На участках пересечения трассой трубопровода активных тектонических разломов необходимо применять надземную прокладку.
Конструкции опор надземных трубопроводов должны обеспечивать возможность перемещений трубопроводов, возникающих во время землетрясения.
410
На наиболее опасных в сейсмическом отношении участках трассы должна быть предусмотрена автоматическая система контроля и отключения аварийных участков трубопроводов.
Напряжения от сейсмических воздействий в подземных трубопроводах и трубопроводах, прокладываемых в насыпи, должны определяться как результат воздействия сейсмической волны, направленной вдоль продольной оси трубопровода.
Таблица 4.17
Значения коэффициентов защемления трубопровода в грунте mo и скоростей распространения продольной сейсмической волны ср
|
Коэффициент защемления |
Скорость распространения |
Грунты |
трубопровода в грунте |
продольной сейсмической |
|
mo |
волны |
|
|
ср, м/с |
Насыпные, рыхлые пески, |
0,50 |
120 |
супеси, суглинки и другие, |
|
|
кроме водонасыщенных |
|
150 |
Песчаные маловлажные |
0,50 |
|
Песчаные средней влажности |
0,45 |
250 |
Песчаные водонасыщенные |
0,45 |
350 |
Супеси и суглинки |
0,60 |
300 |
Глинистые влажные, |
0,35 |
500 |
пластичные |
|
2000 |
Глинистые, полутвердые и |
0,70 |
|
твердые |
|
400 |
Лесс и лессовидные |
0,50 |
|
Торф |
0,20 |
100 |
Низкотемпературные |
1,00 |
2200 |
мерзлые (песчаные, |
|
|
глинистые, насыпные) |
|
1500 |
Высокотемпературные |
1,00 |
|
мерзлые |
|
|
(песчаные,глинистые, |
|
|
насыпные) |
|
1100 |
Гравий, щебень и галечник |
см.примеч.2 |
|
Известняки, сланцы, |
то же |
1500 |
песчаники |
|
|
(слабовыветренные и сильно |
|
|
выветренные) |
|
2200 |
Скальные породы |
То же |
|
(монолиты) |
|
|
Примечание:
1.В таблице приведены наименьшие значения ср, которые следует уточнять при изысканиях.
2.Значения коэффициентов защемления трубопроводов следует принимать по грунту засыпки
411
Величина этих напряжений должна определяться по формуле:
σпрN = ± |
0,04mokoknacΕ To |
. |
(4.178) |
|
|||
|
c p |
|
|
Значения коэффициентов mo, ko и kn должны приниматься по табл. 4.17, 4.18 и 4.19.
Значения величин сейсмического ускорения ас и скорости распространения продольной сейсмической волны ср должны приниматься по табл. 4.20 и 4.17.
Значение величины преобладающего периода сейсмических колебаний грунтового массива То должны определяться при изысканиях.
Таблица 4.18
Значения коэффициентов степени ответственности трубопровода ko
Характеристика трубопровода |
ko |
Газопроводы I и II класса, нефте-, продуктопроводы I класса |
1,5 |
Газопроводы I класса, нефте-, продуктопроводы II класса |
1,2 |
Газопроводы IV класса, нефте-, продуктопроводы III класса |
1,0 |
Примечание: При сейсмичности 9 баллов и выше, коэффициент ko для трубопроводов, указанных в поз.1, умножается дополнительно на коэффициент
1,5.
Таблица 4.19
Значения коэффициентов повторяемости землетрясений kn
Повторяемость |
|
землетрясений |
100 лет |
1 раз |
|
Коэффициент |
1,15 |
повторяемости kn |
|
в 1000 лет
1,0
в 10000 лет
0,9
|
|
|
|
Таблица 4.20 |
|
Значения расчетных сейсмических ускорений ас |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Сила землетрясения, |
7 |
8 |
9 |
|
10 |
баллы |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Сейсмическое |
1,0 |
2,0 |
4,0 |
|
8,0 |
ускорение, м/с2 |
|
||||
412
При проверке прочности трубопровода в продольном направлении напряжения от сейсмического воздействия, найденные по формуле (4.178), будут суммироваться с напряжениями от всех других силовых воздействий.
4.6. Примеры расчетов
Пример 4.1. Определить запас устойчивости откоса при следующих исходных данных: высота откоса h = 10 м = 1000 см; радиус окружности R1 = 16 м = 1600 см, ширина блоков, на которые разбит массив АВС, и = 400 cм; средняя высота блоков h1 = 300 см, h2 = 760 см, h3 = 1000 см, h4 = 740 см, h5 = 280 см; соответствующие углы, образованные радиусом R1 с вертикальной осью, проходящей через центр О1 α1 = 60°, α2 = 35°, α3 = 20°,
α4 = 5°, α5 = -10°; центральный угол β = 70°; нагрузка q = 20 Н/см2; γест = 0,017
Н/см3; ϕ гр= 22°; сгр = 1 Н/см2.
Решение
1. Намечаем центр О1 возможной окружности смещения массива грунта АВС по линии АС и разделяем полученный грунтовый массив на 5 блоков (рис. 4.39).
Рис.4.39. Схема к расчету устойчивости откоса (пример 4.1)
413
2.Решение по определению слагаемых выражений (4.4) и (4.5) приведем
вформе табл. 4.20.
|
|
|
Расчетные параметры к примеру 4.1 |
Таблица 4.20 |
||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гр |
|
|
стб.9), Н |
блока |
|
|
|
,Н |
i |
cosα |
стб6)tgϕ Н |
i |
sinα |
|
|
|
|
ест |
|||||||
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b × |
Н, |
H, |
|
H, |
H, |
|
|
|
|
|
i |
|
|
||||
Номер |
|
|
|
h |
i |
стб(.5+ |
i |
стб(.8+ |
||
Н |
α |
|
Q |
Q |
q |
Q |
q |
|||
|
м,c |
град, |
|
=γ |
cosα |
b |
|
sinα |
b |
|
|
i |
|
|
i |
i |
i |
|
i |
i |
|
|
i |
|
i |
|
i |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
1 |
300 |
60 |
|
2040 |
1020 |
4000 |
2030 |
1760 |
6930 |
8690 |
2 |
760 |
35 |
|
5170 |
4230 |
8550 |
5160 |
2960 |
4580 |
7540 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1000 |
20 |
|
6800 |
6390 |
7520 |
5620 |
2320 |
2740 |
5060 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
740 |
5 |
|
5030 |
5010 |
4990 |
4040 |
40 |
54 |
104 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
280 |
-10 |
|
1900 |
-1870 |
-7880 |
3940 |
330 |
1390 |
1720 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σ=20790 |
|
|
Σ=23114 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.Длина дуги скольжения АС
АС = 2πR1 β = 2π 1600 70 = 3910 см. 180o 180
4. Сумма 20790 + сгр·АС= 20790 + 1·3910=24700 Н. 5. Коэффициент устойчивости по формуле (4.6)
kу = |
24700 |
=1,07. |
|
23114 |
|
Это позволяет утверждать, что обрушение откоса по рассматриваемой поверхности не произойдет.
Пример 4.2. Рассчитать максимальные напряжения и перемещения для случая αп > αпр при монтаже сверху вниз и следующих исходных данных:
Dн = 1,02 м; δн = 14,3 мм; F= 0,045 м2; qmр=qм = 3890 Н/м; l = 500 м; αп = 40°;
грунт – суглинок; f = 0,3.
414
Решение
По формулам (4.10), (4.19) и (4.11)
Pmax = 3,89·103·550(sin40° – 0,3cos40°) = 0,8036 МН;
σ = 0,8036/0,045 = 17,86 МПа;
umax = − |
3,89 103 5002 |
(sin 40o − 0,3cos 40o) = −5,146 10−2 м. |
|
2 2,1 1011 0,045 |
|||
|
|
Пример 4.3. Рассчитать максимальные напряжения и перемещения для случая αп < αпр при монтаже сверху вниз и следующих исходных данных: Dн,
δн, F, l, f взять из предыдущего примера,ϕгр = 16°, ku = 2,0 МН/м3 ; А = 0,25π Dн;
αп = 15°.
Решение
По формуле (4.7) предельный угол склона
αп = arctg0,3=16,7°≈17°, следовательно, условие αп < αпр соблюдается. По формулам (4.16), (4.13), (4.19) и (4.15)
|
|
|
|
|
β = |
0,25 |
π 1,02 2 106 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
2,1 |
|
|
|
= 0,013 1/м. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
1011 0,045 |
|
|
|
|
||||
P |
= |
3,89 |
103 sin15o |
th(0,92 10−2 500) = 77,44 103 Н = 77,44 кН; |
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
max |
|
|
|
0,013 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ= 77,44·10-3/0,045=1,72 МПа; |
|
|
|
|||||||
u |
|
= − |
|
3,89 103 sin15o |
|
1 |
− |
|
1 |
|
= −0,6 10−3 |
м. |
|||
|
|
|
|
|
|
ch(0,92 |
10−2 500) |
||||||||
|
max |
2,0 |
106 0,25 π 1,02 |
|
|
|
|||||||||
Пример 4.4. Рассчитать напряженное состояние трубопровода на поперечном оползневом склоне при следующих исходных данных.
Характеристика трубопровода: Dн = 530 мм; δн = 9 мм; F = 1,47·10-2 м2;
W= 1,88·10-3 м3; I = 4,972·10-4 м4; Е = 2,1·105 МПа; ЕF = 3,087·103МН; ЕI=104,4 МН·м2; Rн1 = 520 МПа; Rн2 = 360 МПа; R2 = 281,7 МПа.
415
Характеристика грунта: γгр = 19 кН/м3; сгр = 0,01 МПа; ϕгр = 14°; η = 1·106
МПа·с; ko = 10 МН/м3; ku = 4 МН/м3; τпр = 0,01947 МПа.
Характеристика оползня: l = 40 м; Н = 5 м; у = 3 м; αк = 26°.
Решение
1. Скорость движения оползня по формуле (4.28)
|
|
19 10 |
−3 |
|
3 |
2 |
|
o |
|
o |
|
o |
|
0,01 |
|
−8 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
υоп |
= |
|
|
5 3 − |
|
|
(sin 26 |
|
− cos 26 |
|
tg14 |
|
) − |
|
|
3 =1,2759 10 |
|
м/с . |
|
1 10 |
6 |
2 |
|
|
|
1 10 |
6 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Если перевести величину скорости оползня в м/год, она составит 0,402 м/год.
2. Кинематическая вязкость грунта по формуле (4.27)
ν = 1 106 9,8 = 5,516 109 м2/с. 19 10−3
3. Число Рейнольдса по формуле (4.26)
|
|
|
Re = |
1,2759 10−8 0,53 |
=1,308 10−17. |
|||
|
|
|
|
0,516 109 |
|
|
|
|
4. |
Силовое воздействие оползающего грунта по формуле (4.25) |
|||||||
|
qоп |
= |
4 π 1,2759 10−8 1 106 |
= 0,392 10−2 МН/м. |
||||
|
2 − ln1,308 10−17 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
5. |
Параметр β по формуле (4.38) |
|
|
|
||||
|
|
|
β = |
0,53 4,0 |
|
= 0,0464 |
1 . |
|
|
|
|
|
2,1 105 1,47 10−2 |
|
м |
||
6. |
Предельная величина усилия по формуле (4.37) |
|||||||
|
Рпр = |
0,0464 2,1 105 1,47 10−2 |
0,01947 = 0,6972 МН. |
|||||
|
|
|
4,0 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. |
Параметр α по формуле (4.33) |
|
|
|
||||
416
|
10 0,53 |
|
1 |
α = 4 |
4 2,1 105 4,972 10−4 |
= 0,3355 |
м. |
8. Зададимся несколькими значениями Р, равными 0,2; 0,4 и 0,6 МН и
определим прогибы в середине пролета l. Пусть Р=0,2 МН. 9. Параметр k по формуле (4.32)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k = |
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
= 4,376 10 |
−2 |
1 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,1 105 4,972 10−4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
10. Изгибающий момент по формуле (4.31) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
0,392 10−2 40 |
|
|
0,33552 0,392 10−2 40 |
|
|
|
0,392 10−2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−2 |
|
40 |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
×th4,376 10 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
2 0,2 |
|
|
|
10 0,592 |
|
|
|
4,376 10−2 |
|
|
2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||
Мо = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,38 МН м. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
4 |
0,33553 |
|
+ |
4,376 10−2 |
|
40 |
th |
4,376 10−2 40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 0,529 |
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
11. Граничное перемещение по формуле (4.34) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
0,3355 |
|
|
0,392 10 |
−2 |
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
wo |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ 0,3355 0,38 |
= 0,027 м. |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
10 0,53 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
12. Прогиб трубопровода по середине пролета по формуле (4.29) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
0,392 |
10 |
−2 |
40 |
2 |
|
0,38 |
|
|
|
|
0,392 10 |
−2 |
|
|
|
|
|
|
ch |
4,376 10−2 |
40 |
−1 |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
= |
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
× |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ 0,027 = 0,398 м. |
||||||
8 |
0,2 |
|
|
|
0,2 |
|
(4,376 10 |
−2 |
) |
2 |
0,2 |
|
|
4,376 |
10 |
−2 |
|
40 |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ch |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
13. Учитывая, что принятое усилие Р = 0,2 МН меньше Рпр, равного 0,6972 МН, следовательно, связь между трубопроводом и грунтом упругая, продольные перемещения uo определяем по формуле (4.35)
|
|
uo |
= |
|
0,2 |
|
=1,4 |
10−3 |
м. |
|
|
0,0464 2,1 |
105 |
1,47 10−2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
14. Прогиб трубопроводов по формуле (4.30) |
|
|
|||||||
f = |
2 |
|
0,2 402 |
+ 2 1,4 10−3 40 +1,5 10−2 0,4 = 0,3 м. |
|||||
|
π |
2,1 105 1,47 10−2 |
|
|
|
|
|
||
15. Аналогичным образом рассчитываем параметры при Р=0,4 МН и
Р=0,6 МН (табл. 4.21).
417
16. На основании построенных графиков зависимости продольного растягивающего усилия Р от прогиба f (рис.4.40) находим фактические значения Рф = 0,33 МН и fф = 0,38 м.
Таблица 4.21
Параметры напряженно-деформированного состояния трубопровода на поперечном склоне в оползне
Р, |
k·102, |
|
|
|
Мо |
wo,м |
f (по |
f (по |
МН |
1/м |
kl/2 |
ch(kl/2) |
th(kl/2) |
МН·м |
|
формуле |
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
(4.29),м |
(4.30),м |
0,2 |
4,3766 |
0,8753 |
1,4082 |
0,7041 |
0,4 |
0,027 |
0,398 |
0,30 |
0,4 |
6,1895 |
1,2379 |
1,8691 |
0,8449 |
0,3689 |
0,0256 |
0,365 |
0,42 |
0,6 |
7,5605 |
1,5161 |
2,387 |
0,9080 |
0,3413 |
0,0244 |
0,338 |
0,51 |
0,33 |
5,5877 |
1,1171 |
1,6922 |
0,8067 |
0,3798 |
0,0261 |
0,376 |
0,38 |
Рис.4.40. График для определения расчетных величин Pф fф
17. Параметр k по формуле (4.32) |
|
|
|
|
|
||
k = |
0,33 |
|
−4 |
= 5,5877 10 |
−2 |
1 |
. |
105 4,972 |
10 |
|
м |
||||
2,1 |
|
|
|
||||
18. Изгибающий момент по формуле (4.31)
418