2514
.pdfR – расстояние оси сопла от оси вращения.
Мвр = 2РR=Mc; Mc = a + bn, (18.12)
где а – момент сопротивления трогания в начальный момент по опытным данным, Н м, a = (5…20) 10-6, b – сопротивление при вращении, Нм/мин-1,b =(0,03…0.10)10-6;n –частотавращения центрифуги.
Из совместного решения уравнений (18.11) и (18.12) получим
|
|
V2R/(2 F |
) a |
|
|||
n |
|
M p |
C |
|
. |
(18.13) |
|
b |
V R2 |
/30 |
|||||
|
|
|
|||||
|
|
|
M p |
|
|
|
Масляные радиаторы
Различают воздушно-масляные радиаторы и жидкостномасляные радиаторы.
Увоздушных масляных радиаторов следующие преимущества: меньшая масса, простое и надежное устройство, возможность получения большего температурного напора.
Недостаток – специальное перепускное устройство для перепуска холодного масла. Радиатор начинает работать по мере прогрева масла, когда давление в трубопроводе достигнет 0,15...0,2 МПа.
Ужидкостных масляных радиаторов основное преимущество – быстрый прогрев масла после пуска двигателя.
Включение радиатора в смазочную систему возможно последовательно или параллельно, или параллельно с подачей от дополнительной секции маслонасоса. Оптимальна последняя схема, так как не снижает давление в основной магистрали.
Расчет системы:
Qp = CM MVР(tвх – tвых); |
(18.14) |
|||||||
Qp – количество теплоты; |
|
|
|
|
|
|
|
|
tвх , tвых – температура масла на входе и выходе из радиатора, м3/с; |
||||||||
CM – теплоемкость; M – плотность; VР – расход масла. |
|
|||||||
Охлаждающая поверхность радиатора: |
|
|
|
|||||
Fp |
|
|
Qp |
|
|
|
, |
(18.15) |
K |
M |
(t |
t |
вр |
) |
|||
|
|
мр |
|
|
|
|
где tмр и tвр – разность средних температур масла в радиаторе и воз-
духа, °С; Kм – коэффициент теплопередачи.
Для жидкостно-масляных радиаторов можно принять: Км = =120...320 Вт/м3К для гладких трубок. Для трубок с завихрителями
Км = 800...1000 Вт/м2К.
110
Лекция 19. Расчет подшипников скольжения
Различают трение скольжения как сухое, жидкостное, граничное и полужидкостное или полусухое. Так в паре выпускной клапан – направляющая втулка – полусухое трение; в паре поршневой палец – бобышки поршня – граничное трение или полужидкостное. В подшипниках коленчатого вала – только жидкостное трение. Здесь разделяющий масляный слой создается за счет вязкости масла, которое увлекается во вращение (рис. 19.1).
Масло, попадая в уменьшающий объем (клин), стремится вытекать из него, но увлекаемое силами вязкости, создает давление. Это гидравлическое давление отрывает шейку от вкладыша, обеспечивая масляный слой 4...5 мкм в подшипниках коленвала автотракторных двигателей.
Для расчета подшипника найдем условное давление на единицу площади диаметральной проекции, МПа, как отношение
K |
P |
, |
(19.1) |
|
|||
|
ld |
|
где Р – сила, действующая на подшипник; l – его длина, а d – диаметр. Необходимо для расчета иметь три значения K: среднее
Kср |
|
Pср |
, |
среднее в петле максимальных нагрузок Kср' |
Pср |
и мак- |
||||
|
|
|||||||||
|
|
ld |
|
|
Pmax |
|
ld |
|||
симальное |
Kmax |
|
. |
|||||||
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ld |
По Кср проводят тепловой расчет подшипника, по
Kср' определяют мини-
мальную толщину масляного слоя и по Kmax выбирают антифрикционный материал, усталостная прочность которого обеспечит необходимую долговечность.
Рассмотрим рис. 19.1. Здесь вал, нагруженный силой Р, при вращении занимает положение, ха-
Рис. 19.1. К расчету подшипника скольжения
111
рактеризуемое следующими геометрическими параметрами: углы 1 и2 определяют начало и конец масляного клина (несущего слоя); – диаметральный зазор, = D-d между диаметром вкладышей и диаметром шейки вала; – радиальный зазор, = R-r = /2; – относительный зазор – диаметральный зазор, отнесенный к диаметру вала = /d или = /r; l/d – относительная длина подшипника; е – эксцентриситет 00 смещения оси вала относительно оси вкладыша; – относительный эксцентриситет; =е/ – эксцентриситет, отнесенный к радиальному зазору; hmin – минимальная толщина масляного слоя hmin = -е = = (1- ); hmax – максимальная толщина масляного слоя hmax = +е = = (1+ ).
В основе расчета лежит уравнение Рейнольдса
P |
|
6 |
|
(cos cos m) |
, |
(19.2) |
|
|
2 |
(1 cos )2 |
|||||
|
|
|
|
где – динамическая вязкость масла; m – угол сечения, в котором давление максимально. Тогда давление в произвольном сечении несущего слоя равно
|
|
|
6 |
|
' |
(cos cos |
) |
|
|
|
||||||
|
|
P ' |
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
, |
(19.3) |
||
|
|
|
2 |
|
|
(1 cos ) |
3 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
а сила во всем гидродинамическом (несущем) слое равна |
|
|||||||||||||||
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
' |
(cos cos m) |
|
|
|||||
P |
ld cos ( ' a) d ' |
d . |
(19.4) |
|||||||||||||
2 |
3 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1 cos ) |
|
||||||
Обозначим |
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
|
' |
(cos cos m) |
|
|
|
|
|
|||||||
3 cos ( ' a) d ' |
|
|
d – Ф, |
|
||||||||||||
|
3 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
(1 cos ) |
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тогда
P 3 ldФ, где Ф – коэффициент нагруженности подшипника.
2
Ф |
P 2 |
|
K 2 |
|
|
|
|
|
. |
(19.5) |
|
ld |
|
||||
|
|
|
|
Эта величина определяет положение вала в подшипнике, а следовательно, и минимальную толщину масляного слоя. На рис. 19.2 приведены значения Ф в зависимости от и отношение l/d, которые построены на основании многочисленных экспериментов.
112
Для определения Ф необходимо знать – вязкость масла, которая зависит от температуры в подшипнике. Поэтому необходимо определить тепловой баланс подшипника.
Тепловой расчет подшипника
По закону Ньютона сила вязкого сдвига масляного слоя равна
|
dv |
|
hdp |
|
V |
|
|
|
|
, или |
|
|
|
. |
(19.6) |
dh |
2 dx |
|
|||||
|
|
|
h |
|
Сила вязкого сдвига на всей поверхности несущего масляного слоя равна
2
T l rd
1
|
3 |
' |
(cos cos |
) |
|
1 |
' |
d |
|
||||
|
ld |
|
|
|
|||||||||
; T |
|
|
|
|
|
m |
|
d |
|
|
. (19.7) |
||
|
(1 |
|
cos |
|
3 |
|
3 |
1 cos |
|||||
|
2 |
|
|
) |
|
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пусть f=T/P – коэффициент жидкостного трения, а интегралы в (19.6) обозначим
Ф |
3 2 |
(cos cos |
m |
) |
dy |
1 2 |
|
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
2 |
(1 cos )3 |
|
|
3 |
1 cos |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
Ф – коэффициент сопротивления смазочного слоя вращению шейки вала.
Тогда |
|
T |
ld |
|
Ф |
, а |
T |
|
f . |
(19.8) |
||||||||
|
|
|
|
P |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
P 2 |
Фld |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Но Ф |
|
и P |
|
|
|
|
|
, |
следовательно, |
|||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||
|
ld |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
f |
T |
|
Ф |
|
|
и |
Ф |
|
|
f |
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
P |
Ф |
|
|
Ф |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество теплоты, кДж/с, которое выделяется в подшипнике на основе экспериментальных исследований, можно найти по формуле
Q f ld2 2 102 , (19.9)
тр |
2 |
|
где f – коэффициент сопротивления вращению вала (см. рис. 14.2). Эта теплота в основном отводится циркулирующим маслом.
QM = MCм м(tвых –tвх), (19.10)
где М – количество масла, циркулирующего через подшипник, м3/с, Cм – теплоемкость масла, кДж/кгК; м – плотность масла.
113
Для применяемых масел Cм= =1800…1900 кДж/м3К.
Количество масла, циркулирующего через подшипник,
|
Рис. 19.3 Зависимость коэффици- |
Рис. 19.2 Зависимость коэффициен- |
ента расхода через нагруженную |
та сопротивления вала вращению от |
часть от относительного эксцен- |
относительного эксцентриситета |
триситета |
|
|
|
|
2 |
|
|
М (q |
|
q |
) |
|
ld , |
(19.11) |
|
|
|||||
|
т |
н |
2 |
|
|
где qт – коэффициент, учитывающий масло, выходящее из нагруженной зоны подшипника, находится по графикам (см. рис. 19.3) в зави-
|
|
|
Р 2 |
d 2 |
|
||
симости от и l/d; q |
н |
|
нас |
|
|
|
, где qн – масло, циркулирую- |
|
|
||||||
|
|
|
|
l |
|
щее в ненагруженной зоне; Рнас – давление масла от насоса, МПа; – коэффициент по графику рис. 19.4 в зависимости от , значения , от сорта масла и температуры находят по рис. 19.6.
Последовательность расчета.
1.Задается величина диаметрального зазора = (0,5…0,7) 10-3d –
ДсИЗ; = (0,7…1,0) 10-3d – дизеля.
2.Давление на входе в подшипник Р = 0,3…0,4 МПа;
tвх =70…75 С – ДсИЗ; Р = 0,4…0,6 МПа , tвх =75…80 С – дизеля.
3.Подбирается сорт масла.
4.Рассчитывается удельное давление Кср, К′ср.
5.По рис. 19.6 определяют вязкость масла при каждом значенииtср.
114
6. Выполняют тепловой расчет с определением Qтр и
Qм.
7.Строят график по рис.
19.7и находят на пересечении Qтр и Qм температуру масла. 8. Определяют вязкость масла при tср и по рис. 19.5 находят значение Ф, а по нему эксцентриситет, которому будет соответствовать минимальная
толщина масляного слоя,
hmin 2 (1 ).
Если hmin>4 мкм и tср <
Рис. 19.4. Зависимость коэффициента от относительного эксцентриситета
115 C, то подшипник работоспособен.
Рис. 19.5. Зависимость коэффициента нагруженности от относительного коэффициента
115
Рис. 19.6. Зависимость вязкости |
Рис. 19.7. График |
моторных масел от температуры |
теплового баланса |
Лекция 20. Системы охлаждения
Различают системы жидкостного и воздушного охлаждения, а также проточные жидкостные системы для двигателей морских и речных судов.
Жидкостная система
Рис. 20.1. Принципиальная схема проточной системы жидкостного охлаждения
Проточная система наиболее проста и в производстве, и в эксплуатации (рис. 20.1). Она состоит из насоса 4, который прокачивает воду (или другую жидкость) через рубашку двигателя 8 и сбрасывает в окружающую среду. Регулирование охлаждения производится
116
а б
Рис. 20.2. Принципиальная |
Рис. 20.3. Крышка расширительного бачка |
|
схема циркуляционной сис- |
||
при открытом клапане: |
||
темы жидкостного охлаж- |
||
а – выпускном; б – впускном |
||
дения |
||
|
||
|
|
управляемым вентилем 7 по сигналу датчика температуры 9. Основной недостаток системы – необходимость в большом запасе охлаждающей жидкости, поэтому она используется на водном транспорте, где в качестве жидкости применяется забортная вода.
На наземном транспорте применяют циркуляционные двухконтурные системы, где теплоотвод в воздух производится промежуточной жидкостью, циркулирующей по замкнутому
Рис. 20.4. Схемы смешанных систем жидкостного охлаждения:
а – с подводом жидкости в верхний пояс рубашки охлаждения цилиндров; б – с подводом жидкости в полость головки блока; в – двухполостная система охлаждения; 1 – радиатор; 2 – жидкостный насос; 3 – одноклапанный термостат; 4 – рубашка охлаждения двигателя; 5 – вентилятор; 6 – обводная магистраль; 7 – двухклапанный термостат; 8 – основной клапан термостата; 9 – дополнительный клапан термостата; 10 – распределительная трубка; 11 – верхняя полость охлаждения цилиндров; 12 – нижняя полость охлаждения цилиндров; 13 – канал для подвода теплоносителя; 14 – перегородка
117
контуру. Различают термосифонные, с принудительной циркуляцией жидкости и смешанные.
В термосифонной системе циркуляция происходит из-за изменения плотности жидкости от температуры нагрева. Она применима, когда на радиаторе разность температур достигает 30 С. Поэтому в современных ДВС не применяется.
Система с принудительной циркуляцией жидкости является основной (рис. 20.2). Здесь насос 6 подводит охлаждающую жидкость через нижний пояс цилиндров.
В смешанных системах (рис. 20.4, а, б) охлаждающая жидкость из радиатора 1 подается в верхнюю зону рубашки цилиндров или в полость головки блока (б) по трубе 10. Кроме радиатора и насоса эти две системы содержат термостат (рис. 20.4, а поз. 3, рис. 20.4, б поз. 8, 9), который регулирует расход жидкости через радиатор, увеличивая его при повышении температуры жидкости или уменьшая, при ее снижении. Однако при одноклапанном термостате возникает разряжение во
|
всасывающей магистра- |
||||
|
ли из радиатора, что |
||||
|
приводит к |
снижению |
|||
|
температуры |
кипения |
|||
|
жидкости, и переход ее |
||||
|
в двухфазное состояние |
||||
|
с нарушением циркуля- |
||||
|
ции и перегревом двига- |
||||
|
теля и кавитацией. По- |
||||
|
этому в смешанных сис- |
||||
|
темах используют двух- |
||||
|
клапанные |
термостаты |
|||
|
с обводной магистралью |
||||
|
6 (рис. 20.7, б), по кото- |
||||
Рис. 20.5. Термостат с жидким наполнителем |
рой |
жидкость, |
минуя |
||
1 – сильфон; 2 и 6 – герметизирующие проклад- |
радиатор и клапан, идет |
||||
ки; 3 – корпус термостата; 4 – перепускной кла- |
в насос, когда возникает |
||||
пан; 5 – окна перепускного клапана; 7 – основ- |
разряжение в системе. |
||||
ной клапан; 8 – кронштейн крепления нижней |
Повышенной |
кави- |
|||
части сильфона к корпусу 3; 9 – направляющая |
|||||
тационной |
устойчиво- |
||||
штока основного клапана; 11 – выходной пат- |
|||||
рубок; 12 – отверстие для выхода воздуха при |
стью |
обладают |
закры- |
||
заполнении системы охлаждающей жидкостью |
тые системы с паровоз- |
||||
|
душными |
крышками |
|||
118 |
|
|
|
|
(рис. 20.3), содержащими воздушный (впускной) и паровой (выпускной) клапаны. Паровой клапан открывается при давлении паров 0,045…0,05 МПа, а при падении давления в системе на 0,01 МПа срабатывает воздушный клапан. В диапазоне между этими давлениями система закрыта и температура в контуре может быть доведена до 105… 110 С без закипания жидкости, что повышает эффективность охлаждения, вследствие увеличения температурного напора. Поэтому начинают применять герметизированные системы с температурой жидкости до 120 С при давлении до 0,2 МПа.
Удельный объем системы охлаждения составляет для легковых автомобилей 0,18…0,24 л/кВт, для грузовых 0,25…0,34 л/кВт.
Конструкции термостата
Рис. 20.6. Термостат с твердым наполнителем:
1 – нижняя рамка термостата; 2 – верхняя рамка термостата; 3 – регулировочный болт; 4 – шток; 5 – резиновый буфер-мембрана; 6 – седло основного клапана; 7 – основной клапан; 8 – пружина основного клапана; 9 – капсула с активной массой; 10 – направляющее кольцевое отверстие; 11 – перепускной клапан; 12 – фиксирующее кольцо перепускного клапана; 13 – пружина пере-
пускного клапана; 14 – седло перепускного клапана
Жидкостный термостат (рис. 20.5) имеет сильфон 1, заполненный легкокипящей жидкостью (1/3 этилового спирта и дистиллированная
119