Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

2390

.pdf
Скачиваний:
22
Добавлен:
07.01.2021
Размер:
7.04 Mб
Скачать

Рис. 2.5. Кривые С1 = f1(F0;Bi) для шара

1,5

 

 

1

 

0,5

 

Рис. 2.6. Кривые C2

f2 (F0, Bi )

для неограниченной пластины

49

1,5

 

1

0,5

 

Рис. 2.7. Кривые C2

f2 (F0, Bi )

 

 

 

для неограниченного цилиндра

 

 

С2

 

 

 

 

31,5

 

 

 

 

 

 

 

10

В

 

 

 

5

i

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

1

 

21

 

 

 

 

1

 

 

 

 

0,5

 

 

 

 

 

 

 

F0

 

0

1

2

3

 

Рис. 2.8. Кривые C2 f2 (F0, Bi ) для шара

50

При изотермическом прогреве температура среды камеры постоянна и железобетонные или бетонные изделия прогреваются при постоянной температуре. В этом случае количество градусочасов, которое набирает изделие, определяем по формуле

 

 

из tиз из

 

 

 

C3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

tиз tк R2

 

 

 

1,5

 

 

 

 

 

 

C3 ,

(2.14)

 

 

 

1

 

 

 

 

a

 

 

 

2

 

 

 

 

где

C3 f3(F0,Bi)

вычисляем

из

 

 

 

 

1

 

 

2

Bi

графиков на рис. 9…11; tиз темпе-

 

 

 

 

 

 

 

 

ратура

изотермического

прогрева

1

 

 

5

 

изделия, °С; tк средняя температу-

0,5

 

 

10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ра изделия в конце периода подъёма

 

 

 

 

 

 

 

 

 

температур, °С.

 

 

 

 

0

1

2

F0

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 2.9. Кривые

C3 f3(F0,Bi )

 

 

 

 

 

 

для неограниченной пластины

С3

 

 

 

 

С3

 

 

 

 

 

 

 

 

0,5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

1

 

 

 

 

 

0,5

 

 

 

Bi

0,5

 

 

Bi

 

 

 

2

 

 

 

2

 

 

 

5

 

 

 

 

5

 

 

 

10

 

 

 

 

10

 

 

 

 

 

 

 

0

1

2

F0

 

0

1

2

F0

3

 

3

Рис. 2.10. Кривые C3 f3(F0,Bi )

Рис. 2.11. Кривые C3 f3(F0,Bi )

для неограниченного цилиндра

для шара

Пример 2.1. Определить удельную величину тепловыделения железобетонной панели R = 0,1 м на портландцементе марки 400, если известно:

количество цемента в 1 м3 бетона………………………….... Ц = 380 кг; водоцементное отношение…………………………………….. В/Ц = 0,5; начальная температура бетонной смеси…………………….... t0 = 15 С; скорость подъема температуры среды в камере.………….. b = 25 С/ч;

51

продолжительность подъёма температур…………………… под = 3 ч;

температура изотермической выдержки…………………..… tиз = 90 С; продолжительность изотермической выдержки…………….... из= 5 ч; средний за период нагрева коэффициент теплоотдачи…………………………………………… 1 58 Вт/(м2 С);

то же, за период изотермической выдержки……….. 1 81 Вт/(м2 С); коэффициент теплопроводности бетоннойсмеси….... 1,98 Вт/(м С);

плотность бетона свежеотформованной панели………. 2400 кг/м3;

удельная теплоёмкость бетона………………….… с = 1,05 кДж/(кг С).

Вычисляем коэффициент температуропроводности:

a

3,6

 

1,98 3,6

0,0028 м2.

c

1,05 2400

 

 

 

Находим критерий Вi и F0 для периода подъема температур:

Bi

R

 

58 0,1

2,94,

F0

a под

 

0,0028 3

0,84.

 

1,98

 

 

 

 

 

R2

0,12

По графикам (см. рис. 2.6) для полученных значений Вi и F0 находим величину С2 = 0,13, тогда количество градусочасов, которое наберёт панель, будет равно

 

 

 

 

 

bR2

 

 

 

 

 

 

 

25 0,12 0,13

 

 

 

 

 

t

 

 

 

C

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

15

 

 

 

3 80,5

.

 

0

 

2

 

 

 

 

С ч.

 

 

 

a

 

 

ïîä

 

 

0,0028

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Определяем критерий Вi для периода изотермического прогрева:

Bi из R 81 0,1 4,1.

1,98

Вычисляем среднюю температуру панели в конце периода подъема температур по формуле (2.10), в которой С1 определяем по кривым (см.

рис. 2.3):

tк

t0

 

bR2

С1

15

25 0,12

0,38 48,9

С.

a

 

 

 

 

 

0,0028

 

 

Вычисляем критерий F0

для изотермического режима:

 

52

F0

a

из

 

0,0028

5

1,39.

R

2

2

 

 

 

0,1

 

 

По кривым (см. рис. 2.9) находим для F0 = 1,39 и Вi = 4,1 С3 =0,482. По формуле (2.14) вычисляем количество градусочасов для изотермического режима:

 

из

t

 

t

из

t

к

 

R2

C

3

90 5 90 48,9

0,12 0,482

379

0С ч

.

 

 

 

 

из из

 

 

 

a

 

0,0028

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Общее количество градусочасов равно

под из 80,5 379 459,5 0С ч.

По номограмме (см. рис. 2.1) находим, что этому количеству градусочасов, марке цемента 400 и В/Ц = 0,5 соответствует тепловыделение

Qэ =238 кДж/кг.

Тепловыделение 1 м3 бетона будет равно

Qэбет QэЦ 238 380 90,44 103кДж.

2.3. Распределение температур и температурные перепады в бетонных и железобетонных изделиях в период подъёма температуры среды в тепловой установке

Цикл тепловлажностной обработки железобетонных изделий включает следующие этапы: подъём температуры паровоздушной среды (период подогрева), выдерживание изделий в камере при максимальной постоянной температуре (период изотермической выдержки), остывание изделий (период охлаждения).

Особое значение имеет расчёт температуры бетона в период подогрева, так как на этой стадии распределение температур по толщине бетона существенно влияет на его структурообразование, а также в процессе периода охлаждения, когда появляется опасность образования наружных трещин.

Температура в любой точке в любой момент времени с учётом тепловыделения определяется уравнениями:

для неограниченной пластины

53

t x, t0

 

b m pi

R2

2 x2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b

 

 

 

2

 

 

1

 

 

 

 

2a

 

 

Bi R

 

 

 

 

 

 

b m pi R2

 

 

An

 

 

 

 

x

n2F

 

 

 

 

 

 

 

n2F

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

cos n

 

 

 

 

 

e

0 (tn

t0 ) Ane

0 ;

 

 

a

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n 1

 

 

n

 

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n 1

 

 

 

 

для неограниченного цилиндра

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t r, t0 b

b m pi R

2

2 r2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4a

 

 

 

 

B

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b m p R2

 

 

A

 

 

 

r

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

a

i

 

 

 

 

 

 

n

 

I0 n

 

 

 

 

e nF0 (tn t0) Ane nF0 ;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n 1 n2

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n 1

 

 

 

для шара

 

 

 

 

 

 

 

 

b m pi R2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

r

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t r, t0 b

 

 

6a

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 B

 

R2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b m p

R2

 

A

R

sin n

r

 

n2F

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n2F

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i

 

 

n

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

e

 

0 (tn

t0 ) Ane

0 ,

 

a

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

n

 

 

 

 

 

n 1

n

 

r

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n 1

 

 

(2.15)

(2.16)

(2.17)

где x, r координаты точки рассматриваемого тела; An, n постоянные,

зависящие от формы тела и критерия Вi; I0 функция Бесселя первого рода нулевого порядка; m – удельное тепловыделение бетона, ºC/ч; Pi – интенсивность испарения влаги из бетона, кг/м2 ч.

В данном решении число членов ряда может быть для практических расчётов ограниченным. При значениях критерия F0>0,2 можно ограничиться только первым членом ряда и соответственно значениями A1 и 1. При F0<0,2 достаточно взять первые два члена ряда и соответственно постоянные A1, A2 и 1, 2 . Значения этих постоянных в зависимости от Вi для неограниченной пластины, неограниченного цилиндра и шара приве-

дены на рис. 2.12…2.14.

54

μ,A

 

 

μ2

 

 

 

 

4,0

 

 

 

 

3,0

 

 

 

 

1,5

 

 

 

μ1

 

 

 

 

А1

1,0

 

 

 

В1

 

 

 

 

0,5

 

 

 

А2

 

 

 

 

0

5

10

15

Вi

 

 

Рис. 2.12. Значения постоянных 1 ,

2 ,

 

A1, A2, В1 в зависимости от критерия Вi

 

для неограниченной пластины

 

µ, А

 

 

 

2

µ, А

 

 

 

 

 

 

 

6,0

 

 

2

5,0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4,5

 

 

 

 

5,0

 

 

 

4,0

 

 

 

 

 

 

 

 

3,5

 

 

 

 

4,0

 

 

 

 

 

 

 

 

3,0

 

 

1

2,5

 

 

 

1

 

 

 

2,0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2,0

 

 

А1

 

 

 

 

 

 

 

1,5

 

 

 

А1

 

 

 

А2

1,0

 

 

 

А2

1,0

 

 

 

 

 

 

 

В1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,5

 

 

 

 

 

 

 

В1

 

 

 

 

Вi

0

5

10

Вi

0

5

 

10

15

15

 

 

 

 

 

Рис. 2.13. Значения постоянных

Рис.

2.14.

Значения

постоян-

ных µ1, µ2, А1, А2, B1

в зависи-

µ1, µ2, А1, А2, B1

в зависимости от

мости от критерия Вi

для шара

критерия Вi

для неограниченного

цилиндра

 

 

 

 

 

 

 

 

55

В частном случае, если испарения влаги из бетона нет и начальная температура его равна температуре среды, т.е. ρi = 0; tн = t0, получаем:

неограниченная пластина

t x, t0 b

 

b m

2

 

 

 

 

 

 

 

2

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

x

 

 

 

 

 

2a

 

 

 

 

 

B

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

 

b m

 

2

 

 

An

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

x

 

2F

 

 

(2.18)

 

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

cos n

 

 

e

 

 

 

 

 

n 0

;

 

 

 

a

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n 1 n2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

неограниченный цилиндр

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t r, t0 b

 

b m

2

 

 

 

 

 

 

 

2

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R

1

 

 

 

 

 

 

 

 

r

 

 

 

 

 

4a

 

 

 

 

 

 

B

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

 

 

b m

A

 

 

 

 

 

 

x

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

(2.19)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n

 

 

I0 n

 

 

e

nF0 ;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

a

 

n 1 n2

 

 

 

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

шар

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t r, t0 b

 

b m

2

 

 

 

 

 

 

 

2

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R

1

 

 

 

 

 

 

 

r

 

 

 

 

 

4a

 

 

 

 

 

 

 

 

B

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

 

b m

 

 

 

 

 

 

 

 

R

 

 

 

 

sin( n

 

r

)

 

 

 

 

 

(2.20)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R2

 

An

 

 

 

 

 

 

 

 

R

e n2F0 .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

a

 

 

n 1 n2

 

 

 

 

r

 

 

 

 

 

 

 

n

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В частном случае, когда испарение происходит только с верхней поверхности панели (панель находится в форме) и tн = t0, получаем

t x, t0

 

b m R2

2 x2

 

b

 

1

 

 

 

 

 

 

2a

 

 

2

 

 

 

B

R

 

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

 

b m R2 A

 

 

 

 

 

 

 

x

 

2

F

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n

cos n

 

 

 

 

e

n

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

 

 

 

a

 

 

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n 1 n2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

x

 

 

2

F

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

B

 

x

 

 

1

 

An cos n

 

 

e

n

 

 

 

1

 

 

 

 

 

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 n 1

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 1 Bi R

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

x

 

2

F0

 

 

 

 

(2.21)

 

 

 

 

 

Ak1sin

 

k1

 

 

e

 

k1

 

 

 

,

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

k 1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где – скрытая теплота испарения, кДж/кг; Аk1, µk1 – величины, зависящие от критерия Bi, определяемые по графикам на рис. 2.15.

56

Пример 2.2. Требуется определить температуру на поверхности и в середине (центре) железобетонной панели в конце периода подогрева в ямной камере, если известны следующие данные:

продолжительность периода подогрева……..…......................... τ1= 3 ч; начальная температура панели, равная начальной температуре среды…………..…….…......................................................... tн =t0=15 °С;

средний за 3 ч коэффициент теплообмена................. α =58 Вт/(м2 оС); коэффициент теплопроводности железобетона.........λ = 1,98 Вт/(м оС); удельная теплоёмкость железобетона ....................с =1,05 кДж/(кг оС); характерный размер панели, равный половине её

толщины .…. .…………………........................…..................…. R=0,1 м;

количество цемента марки 400 в 1 м3 бетонной смеси ….. Ц = 380 кг;

водоцементное отношение…………………………………..... В/Ц=0,5;

скорость подъёма температуры среды в камере …….….. b = 25 С /ч; плотность железобетона свежеотформованной панели...ρ =2400 кг/м3.

57

Вычисляем коэффициент температуропроводности:

a

3,6

 

1,98 3,6

0,0028 м2.

c

1,05 2400

 

 

 

Находим критерий Bi и F0 для периода подъема температур:

B

 

R

 

 

58 0,1

2,94;

 

 

 

i

 

 

 

 

1,98

 

 

 

F0

а

 

 

0,00278 3

0,834.

R

2

 

2

 

 

 

 

 

 

0,1

 

 

 

По графикам (см. рис. 2.6) для полученных значений F0 и Bi находим величину С2 = 0,2. Подсчитываем величину т, характеризующую удельное тепловыделение цемента, по формуле

 

 

 

 

bR2

 

 

 

 

В

0,44

 

bR2

 

 

 

 

АЦ t0

 

 

C2

 

 

0,0023Qэ28

 

 

Ц t0

 

C2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

a

 

 

 

 

Ц

 

 

a

 

 

m

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

c

 

 

 

 

 

 

c

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,0023 420 0,50,44 380 15

25 0,1

 

0,2

 

 

 

 

 

 

0,00278

 

 

 

 

(2.25)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3.

 

 

 

 

 

 

 

 

0,84 2400

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Так как F0 > 0,2, то при подсчёте температуры панели можно ограничиваться только первым членом бесконечного ряда, входящего в формулу (2.15) и коэффициентами A1 и µ1. По графикам (см. рис. 2.12) находим,

что для Bi = 2,94 µ1 = 1,19, А1=1,21.

Подставляем известные значения величин в формулу (2.15) и при условии x = R получаем температуру поверхности панели:

 

 

 

b m R2

1

 

 

 

A1

cos 1

e

2F0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

t R, t0 b

 

a

 

 

 

 

 

 

2

 

;

 

 

 

 

Bi

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

25 3 0,12

1

 

 

 

1,21

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

t R,3 15 25 3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

cos1,19

e

1,19

0,834

61,2 оС.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,00278

2,94

1,192

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Температуру середины (центра) панели определяем по формуле

(2.15) при условии х = 0:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t 0, t0 b

b m R

2

1

 

 

1

 

 

A

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

1

e

nF0

;

 

 

 

a

 

2

 

Bi

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

58

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]