Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

1777.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

07.01.2021

Размер:

1.79 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 78 / 108 9 10 > Следующая >>>

3. РАСЧЕТ АЭРОДРОМНЫХ ПОКРЫТИЙ

3.1. Основные положения расчетов

Расчет аэродромных покрытий производят по методу предельных состояний на воздействие вертикальных нагрузок от воздушных судов [9].

Расчетными предельными состояниями жестких аэродромных покрыт й являются:

бетонных	армобетонных – по прочности;
железобетонных с ненапрягаемой арматурой – по прочности и
С	давлению на грунтовое основание;
раскрыт ю трещ

Расчетнымижелезобетонных с напрягаемой арматурой – по образованию трещ н бАдавлен ю на грунтовое основание.

предельными состояниями нежестких аэродромных

покрыт й являются:

для покрыт й капитального типа – предельные состояния по относ тельномупрог у всей конструкции и по прочности слоев из асфальтобетона;

для покрытий о легченного типа – предельное состояние по относительному проги у всей конструкции.

Расчет аэродромных покрытий проводят на нормативную нагрузку или на конкретный типДсамолета [9]. В последнем случае расчет выполняют с учетом заданного распределения взлетных масс, а если оно не задано, расчет ведут на нормальную взлетную массу.

При расчете аэродромных покрытий на прочность коэффициенты динамичности kd и разгрузки γf (учитывающий движение воздушных судов по покрытию с большими скоростямиИ) для всех групп участков аэродрома принимают в соответствии с табл. 3.1. Эти же коэффициенты распространяются на вертодромы.

Таблица 3.1

Коэффициент динамичности

Группа	Коэффициент	Коэффициент динамичности kd при
Группа	Коэффициент	давлении в шинах, МПа
участков покрытий	разгрузки γf	давлении в шинах, МПа
участков покрытий	разгрузки γf	1,0 и менее	св.1,0 до 1,5	св.1,5
		1,0 и менее	св.1,0 до 1,5	св.1,5

А	1,0	1,2	1,25	1,3

Б	1,0	1,1	1,15	1,2

В и Г	0,85	1,1	1,1	1,1

СПр мечан я: 1. При расчёте нежёстких покрытий для всех участков и даввоздуха в пневматиках колёс коэффициент динамичности принимают

равным 1,1.

2. Коэфф ц енты д намичности и разгрузки для укреплённых обочин и ук-

реплённых участков, пр мыкающих к торцам ИВПП, принимают равными 1.
лений
3.2. Расчет жёстких аэродромных покрытий
При расчете жестких аэродромных покрытий по прочности и
образованию трещин должно удовлетворяться условие [4]
md ≤ mu,	(3.1)
бА

где md – расчетный изгибающий момент в рассматриваемом сечении плиты покрытия; mu – предельный изгибающий момент в рассматриваемом сечении плиты покрытия.

Расчетные значения изгибающих моментов md, кН·м/м, на еди-

ницу ширины сечения однослойных жестких покрытий всех типов
следует определять по формулеД
md = mc,max k ∙ kN∙ kx(y),	(3.2)

где mc,max – максимальный изгибающий моментИпри центральном загружении плиты, кН·м/м, который вычисляется как наибольший суммарный момент, создаваемый колесами опоры воздушного судна в расчетных сечениях плиты, перпендикулярных осям х или у (рис. 3.1).

ПриР с. 3.1. Расчетная схема параметров загружения плиты опорой воздушного судна

k – переходныйбАкоэффициент от изгибающего момента при центральном загружении к моменту при краевом загружении плиты, при-

(1, 2, 3 и 4-й номера колес опоры)

расчете должны ыть исключаться ряды колес, дающие в сумме отр цательное значение изгибающего момента в расчетном се-

чении,

nk
mc,max =m1+ mx(y)i ;	(3.3)
i 2

нимаемый равным:

для бетонных и армобетонныхДпокрытий со стыковыми соединениями или конструктивным краевым армированием 1,2;

для бетонных и армобетонных покрытийИ, устраиваемых без стыковых соединений и краевого армирования плит,1,5;

для сборных покрытий из предварительно напряженных железобетонных плит –1,0; kN – коэффициент, учитывающий накопление остаточных прогибов в основании из материалов, не обработанных вяжущими, и принимаемый равным 1,1 для участков группы А и МС (см. рис. 1.1); для оснований из материалов, обработанных вяжущими, а также независимо от вида оснований для участков групп Б (кроме МС), В и Г следует принимать kN =1,0;

kx(y) – коэффициент, учитывающий перераспределение внутренних усилий в ортотропных плитах покрытий с различной жесткостью Вх и Ву в продольном и поперечном направлениях. Для бетонных, армобе-

тонных, железобетонных с ненапрягаемой арматурой и предваритель- но-напряженных покрытий с одинаковом двухосным обжатием бетона Kx(y) = 1; m1 – изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением, МН · м/м,

m1 =

∙Fd,

(3.4)

здесь mi – ед н чный изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением, определяемый

по табл. 3.2 в зав с

от приведенного радиуса

(3.5)

где R – рад ус круга, равновеликого площади отпечатка пневматика

колеса, м,

мости

(3.6)

здесь p – внутреннее давление воздуха в пневматиках колес, МПа;

где Fd – расчетная нагрузка на колесо, МН:

(3.7)

бАn

где Fd – нагрузка на основную опору расчетного воздушного судна
(или нормативная нагрузка), МН; nk – число колес на опоре; γf – коэф-
			И
фициенты соответственно динамичности и разгрузки, определяемые
по табл. 3.1; R – радиус кругаД, равновеликого площади отпечатка
пневматика колеса, м; l – упругая характеристика плиты, м:
l 4	B	,	(3.8)

	Ks

здесь Ks – эквивалентный коэффициент постели однородного грунтового основания, МН/м3. Для многослойного грунтового основания, а также для искусственного основания, не обработанного вяжущим, в расчет вводится значение эквивалентного коэффициента постели; B – жесткость сечения плиты покрытия, МН·м2 /м, отнесенная к единице ширины ее сечения.

Эквивалентный коэффициент постели естественных оснований, а также искусственных оснований из материалов, для которых не нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе, определяется по формуле


Кse			Ks1 Ks2 2 Rs3 3			,	(3.9)
Кse						,	(3.9)
СибАДИ
.			1 2 3
где		t2 1,6Dr t1 0,5t2
2					,		(3.10)
			t1(1,6Dr	0,5t1)
0,51,6Dr				t1 t2 2		,	(3.11)
	3		t1(1,6Dr 0,5t1)

где Ks1, Ks2, Ks3 – расчетные значения коэффициентов постели, МН/м3, соответственно первого (считая сверху), второго и третьего слоев естественного или искусственного основания из однородных грунтов и материалов в различном состоянии, включая дренирующие и теплозащитные слои; t1, t2 – толщина соответственно первого и второго слоев основания, м; Dr – условный диаметр круга передачи нагрузки на основание, м, принимаемый равным для монолитных покрытий, рассчитываемых на внеклассную I категории нагрузки, – 3,6 м, на

II – 3,2, на III – 2,9, на IV – 2,4, на V и VI – 2,2 м, для сборных покры-

тий из плит ПАГ-14 – 1,4 м, из плит П Г-18 – 1,75 м.

Для оснований, состоящих из двух слоев, значения t2 и α2 следует принимать равными нулю.

Жесткость сечений плит определяют по формуле
В = 0,085 Еb∙t3,	(3.12)

где Еb – модуль упругости бетона, МПа; t – толщина плиты, м. Поскольку каждая опора самолета состоит из нескольких колес,

то при проектировании аэродромных покрытий жёсткого типа учитывают усилия, создаваемые каждым колесом [F1, F2, F3, F4 в точках плиты (рис. 3.1)].

Единичные изгибающие моменты, действующие в расчетном сечении плиты, от воздействия i-го колеса опоры воздушного судна,

m xi и m yi

– определяемые по табл. 1-П прил. А в зависимости от ко-

ординат ξ= уi/l и η= хi/l, где уi

и хi – координаты приложения силы Fd,

считая за начало координат пересечение рассматриваемых сечений,

находят единичные изгибающие моменты для осей х и у от каждого

колеса.

Единичный изгибающий момент от действия колеса, центр от-

СибАДИ6 (3.14)

печатка которого совпадает с расчетным сечением, m1 – определяе-

мый по табл. 3.2 в зависимости от приведенного радиуса.

Единичные изгибающие моменты

Таблица 3.2

0,10

0,12

0,14

0,16

,018

0,20

0,22

0,24

0,26

0,271

0,2542

0,2399

0,2276

0,2167

0,2070

0,1982

0,1902

0,1829

0,28

0,30

0,32

0,34

,0,36

0,38

0,40

0,42

0,44

0,1761

0,1698

0,1639

0,1584

0,1532

0,1483

0,1437

0,1393

0,1351

За расчетный

зги ающий момент в плите принимается наи-

больш й

зг ающих моментов,

определенных для нагрузок,

при-

ложенный как в центральной зоне плиты (положительный расчетный

изгибающий момент), так

у поперечного края (отрицательный рас-

четный изгибающий момент).

mu,

Предельный

изги ающий

момент в плите

покрытия

МН ∙ м/м, на единицу ширины сечения определяют по формулам:

для бетонных армобетонных покрытий

;

(3.13)

для железобетонных предварительно-напряженных плит

m ),

tb,ser

где γс – коэффициент условий работы покрытий, принимаемый по табл. 3.3; Rtb и Rtb,ser – расчетные сопротивления бетона растяжению при изгибе, МПа, принимаемые по табл. 2.1, Rtb = 3,43 МПа; mr – момент, МН · м/м, равнодействующей усилий NF в нижней и верхней напрягаемых арматурах на единицу ширины сечения относительно

оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от зоны сечения, трещинообразование которой проверяют, определяют по П 63.13330; ku – коэффициент, учитывающий число Ud приложений

	колесных нагрузок за проектный срок службы покрытия при Ud , рав-
	ном сумме прохождения осей всех нагрузок за срок службы покры-
С
	тия,
			ku = 2 – 0,167·lgUd.													(3.15)
Коэффициент				условий работы покрытий										Таблица 3.3
														Таблица 3.3


			Коэффициент с условий работы жестких покрытий
						при расположении аэродромов
		бА							между 43 и 50о					южнее 43о
	Аэродромные покрыт я		севернее 50о						между 43 и 50о					южнее 43о
			северной широты						северной широты					северной широ-
						для групп участков
				Б, В		Г				Б, В	Г			А	Б, В		Г
	Бетонные		0,80	0,90		1,10		0,75		0,85	1,05		0,70			0,80	1,00
	Армобетонные		0,90	1,00		1,20		0,85		0,95	1,15		0,80			0,90	1,10
	Железобетонные с нена-		1,00	1,00		1,30		0,95		0,95	1,25		0,90			0,90	1,20
	прягаемой арматурой
	Из сборных железобе- 1,20			1,30		1,40	1,20			1,30	1,40	1,20			1,30		1,40
	тонных предварительно-					Д
	тонных предварительно-
	напряженных плит
	Расчетное число приложений нагрузкиUd определяют по формуле
						n			И
				Ud	Uei,											(3.16)

i 1

где Uei – эквивалентное число приложений нагрузки от опоры i-го воздушного судна, приведенное к приложению нагрузки от опоры расчетного воздушного судна.


	mcd
		lgUi		mci	1

			12
m			m			,	(3.17)
Uci 10 ci			cd

где n – число учитываемых типов воздушных судов; mci и mcd – центральные изгибающие моменты соответственно от нагрузок i-го и

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 78 / 108 9 10 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
07.01.20211.77 Mб61772.pdf
#
07.01.20211.77 Mб41773.pdf
#
07.01.20211.78 Mб81774.pdf
#
07.01.20211.78 Mб61775.pdf
#
07.01.20211.79 Mб81776.pdf
#
07.01.20211.79 Mб291777.pdf
#
07.01.20211.79 Mб131778.pdf
#
07.01.20211.79 Mб51779.pdf
#
07.01.2021328.43 Кб2178.pdf
#
07.01.20211.79 Mб21780.pdf
#
07.01.20211.8 Mб71781.pdf

3. РАСЧЕТ АЭРОДРОМНЫХ ПОКРЫТИЙ

3.1. Основные положения расчетов

3.2. Расчет жёстких аэродромных покрытий