
- •Глава V. Общие сведения о паросиловых установках и их оборудовании 125
- •Глава VI. Паровые двигатели 134
- •Глава VII. Двигатели внутреннего сгорания 139
- •Глава VIII. Холодильные установки 145
- •Раздел 3. Тепловые процессы 149
- •Глава IX. Основы теплопередачи . 149
- •Глава X. Теплообменные аппараты 175
- •Глава XI. Трубчатые печи 189
- •Раздел 4. Массообменные процессы 216
- •Глава XII. Основы теории массопередачи 216
- •Глава XIII. Теория перегонки 229
- •Глава XIV. Ректификация 254
- •Глава XV. Абсорбция и десорбция 2s5
- •Глава XX. Очистка газов 348
- •Глава XXI. Гидравлика сыпучих материалов 355
- •Раздел 6. Химические процессы 371
- •Глава XXII. Основы теории химических процессов 371
- •Глава XXIII. Реакторные устройства 377
- •Глава I
- •1. Классификация основных процессов и аппаратов
- •2. Составление материальных и тепловых балансов
- •3. Определение внутренних потоков в аппарате
- •4. Системы единиц
- •5. Понятие о моделировании процессов и аппаратов
- •Раздел 1
- •Глава II
- •1. Основные понятия и определения
- •2. Физические свойства жидкостей
- •3. Элементы гидростатики
- •4. Элементы гидродинамики
- •3 Молоканов ю. К-
- •Глава III
- •1. Общая характеристика насосов
- •2. Центробежные насосы
- •3. Насосы для перекачки кислот и щелочей
- •4. Поршневые насосы
- •Раздел 2
- •Глава IV
- •3. Основные реакции горения топлива и расход кислорода и воздуха
- •4. Способы сжигания топлива различных ридов
- •Глава V
- •I. Направления развития теплоэнергетики в ссср
- •Мощность электростан- ций, гВт 1,14 1,23 6,92 22,1 66,7 142,5 165,6 217,5 228,3 237,8 Выработка электроэнер- гии, тВт-ч 2,04 0,52 26,3 104 292,3 638,7 740 1038 1111 1150
- •2. Принципиальная схема котельной установки
- •3. Основные типы котельных агрегатов
- •5 Молоканов ю. К-
- •4. Тепловой баланс котельной установки
- •5. Вспомогательные устройства
- •6. Использование отбросного тепла на нефтехимических комбинатах
- •Глава VI
- •1. Циклы паровых машин
- •2. Паровые турбины
- •Глава VII
- •1. Двигатели с внешним смесеобразованием
- •2. Двигатели с внутренним смесеобразованием (дизели)
- •3. Термодинамические циклы двигателей внутреннего сгорания
- •Глава VIII
- •1. Компрессионные холодильные установки
- •(VIII,2)
- •2. Абсорбционные холодильные установки
- •3. Пароэжекторные холодильные установки
- •Раздел 3
- •Глава IX
- •1. Способы передачи тепла и основные закономерности
- •2. Основные характеристики интенсивности передачи тепла
- •3. Основные схемы взаимного движения теплообменивающихся потоков
- •4. Средняя разность температур
- •5. Передача тепла через стенку
- •6. Передача тепла конвекцией
- •6 Молоканов ю. К-
- •7. Передача тепла лучеиспусканием
- •Излучение Космическое
- •0,05 0,05—0,10 0,10—2,00 2,00—350 350—700 700—4.10* 4-Ю5 и более
- •8. Передача тепла лучеиспусканием и конвекцией
- •9. Потери тепла в окружающую среду и меры по их уменьшению
- •Глава X
- •1. Основные виды теплообменных аппаратов
- •2. Кожухотрубчатые теплообменники
- •3. Теплообменники типа «труба в трубе»
- •4. Подогреватели с паровым пространством (рибэйлеры)
- •5. Теплообменные аппараты воздушного охлаждения
- •6. Тепловой расчет теплообменных аппаратов
- •Водяные конденсаторы паров бензина .... 230—450 Кипятильники, обогреваемые водяным паром 300—850 жидкими нефтепродуктами 140—350
- •7. Гидравлический расчет теплообменников
- •8. Особенности теплового расчета холодильников и конденсаторов
- •1. Назначение, типы и классификация трубчатых печей
- •Глава XI
- •2. Элементы конструкций трубчатых печей
- •3. Основные показатели работы трубчатых печей
- •4. Основные характеристики продуктов сгорания топлива
- •5. Тепловой баланс трубчатой печи
- •6. Тепловой расчет камеры радиации по методу н. И. Белоконя
- •7. Тепловой расчет камеры конвекции
- •V Krti
- •8. Расчет воздухонагревателя
- •9. Расчет пароперегревателя
- •10. Гидравлический расчет змеевика трубчатой печи
- •11. Газовое сопротивление и тяга
- •Раздел 4
- •Глава XII
- •1. Понятие о массообменных процессах
- •2. Способы выражения состава фаз
- •3. Понятие о равновесии между фазами
- •4. Основные законы процесса межфазного массообмена
- •5. Основное уравнение массопередачи
- •6. Закон аддитивности фазовых сопротивлений массопереносу
- •7. Средняя движущая сила процесса массопередачи
- •8. Материальный баланс процессов массообмена
- •10. Число теоретических ступеней контакта (теоретических тарелок)
- •Глава XIII
- •1. Основные законы термодинамики равновесных систем
- •2. Равновесные системы
- •3. Испарение и конденсация бинарных и многокомпонентных смесей
- •Глава XIV
- •1. Сущность процесса ректификации бинарных смесей
- •2. Принципиальное устройство ректификационной колонны
- •Материальный баланс ректификационной колонны
- •Тепловой баланс колонны
- •5. Уравнение рабочей линии
- •6. Определение числа теоретических тарелок графическим методом
- •7. Сопряжение составов потоков в питательной секции
- •8. Аналитические методы расчета
- •10. Способы создания орошения в колонне
- •12. Расчет температурного режима колонны
- •13. Выбор давления в колонне
- •14. Особенности расчета сложных колонн
- •15. Основные типы ректификационных колонн
- •16. Тарельчатые колонны
- •10 Молоканов ю. К.
- •Глава XV
- •1. Сущность процессов абсорбции и десорбции
- •3. Расчет числа теоретических тарелок в абсорбере
- •4. Тепловой баланс абсорбера
- •5. Расчет процесса десорбции
- •6. Тепловой баланс десорбера
- •Глава XVI
- •1. Сущность процесса экстракции
- •2. Основные методы экстрагирования
- •3. Основы расчета экстракторов
- •Глава XVII
- •Раздел 5
- •Глава XVIII
- •11 Молоканов ю. К. 321
- •Глава XIX
- •Глава XX
- •2. Газоочистительные аппараты
- •Раздел 6
- •Глава XXII
- •I 1 скорости реакции от
- •I температуры при оп-
- •Глава XXIII
- •101 Сл. Объемные 70
Ректификация
Глава XIV
1. Сущность процесса ректификации бинарных смесей
При
осуществлении процессов однократного
испарения или однократной конденсации
можно получить пар более богатый
низкокипящим компонентом (НКК), а
жидкость более богатую высококипящим
компонентом (ВКК), чем исходная смесь.
Однако достаточно хорошая степень
разделения компонентов не достигается.
В случае многократных или постепенных
процессов испарения и конденсации
можно получить желаемые составы паровой
я жидкой фаз, но масса получаемых
продуктов незначительна по сравнению
с массой исходной смеси.Для
получения продуктов желаемой степени
чистоты с высокими выходами служит
процесс ректификации. Как следует из
теории массообменных процессов, при
взаимодействии неравновесных паровой
и жидкой фаз в результате процессов
массо- и теплообмена система придет в
состояние равновесия. При этом
присутствующие в фазах компоненты
будут перераспределяться между ними.
В результате вновь образованные паровая
и жидкая фазы будут отличаться по
составу от вступивших в контакт паров
и жидкости. Пары обогатятся НКК, а
жидкость ВКК. При данном давлении для
осуществления этого процесса температура
вступающих в контакт паров должна
быть выше, чем жидкости. После контакта
температуры обеих фаз выравниваются.Осуществляя
многократно контактирование
соответствующих неравновесных
потоков паровой и жидкой фаз, можно
изменить их составы в желаемой
степени. В этом и состоит сущность
процесса ректификации. Процесс
ректификации проводят в специальных
аппаратах — ректификационных колоннах,
заполненных контактными устройствами
(тарелками, насадками и т. п.).При
расчетах процесса ректификации обычно
пользуются понятием
теоретической тарелки
(см. главу XII).2. Принципиальное устройство ректификационной колонны
Схема
ректификационной колонны дана на рис.
XIV-1.
В
среднюю часть колонны поступает
сырье, нагретое до температуры
tF.
В
колонне происходит процесс однократного
испарения (ОИ)
Рис.
XIV-1. Схема
ректификационной колонны.сырья,
в результате которого образуются пары
GF
и
жидкость
gF,
находящиеся
в равновесии. На любой тарелке колонны,
напри-
мер
я-й, происходит контакт между парами
Gn_l9
поднимающи-
мися
на эту тарелку, и жидкостью
gn+l9
стекающей
на ту же та-
релку.
При контакте этих потоков происходит
изменение состава
фаз
и обогащение паров НКК, а жидкости ВКК
(потоки
Gn
и
gr).
Пары
Gn,
поднимающиеся с
п-и
тарелки, будут богаче НКК,
чем
пары
Gn_ly
а
жидкость
gn
станет
богаче ВКК, чем жидкость
gn+1.
Затем
пары
Gn
поступают
на вышележащую тарелку
п
+ 1,
а
жидкость
gn
—
на нижележащую тарелку
п
— 1, где они кон-
тактируют
с соответствующими потоками жидкости
и паров.Контактирование
встречных потоков фаз осуществляется
до
тех
пор, пока не будут достигнуты желаемые
составы продуктов
колонны:
верхнего, называемого дистиллятом или
ректификатом,
yD
и
нижнего, называемого остатком,
xw.
Очевидно,
изменение
составов
фаз будет происходить в том случае,
если поток жидкости
(или
флегмы)
gn+1
будет
более богат НКК, чем жидкость
gny
равновесная
с паром
Gn.
Поскольку
давление в колонне постоян-
ное,
то это условие будет достигаться, если
температура С+1потока
жидкости
gn+x
будет
меньше, чем
температура
** потока жидкости
gn
и,
следовательно,
паров
Gn.
Так
как
tn
=
fn>
температура
в колонне убывает
снизу
вверх. Наименьшая температура
будет
в верхней части колонны
tDi
а
са-
мая
высокая — в нижней
tw.
Поскольку
в
процессе ректификации должны участво-
вать
два потока паров и жидкости, состоя-
щие
из одних и тех же компонентов, но
с
разными их концентрациями, для
обес-
печения
процесса ректификации в верхней
части
колонны отводят тепло
Qdi
а
в ниж-
ней
части подводят тепло
QB.
При кон-
денсации
части паров в верхней части
колонны
образуется поток жидкости (оро-
шения,
флегмы), перетекающей с тарелкиWw>uw
9п
QF,tF
ч—-
9f>xF
Qi.
Qd
.
f-2
n'r
.
n
t.
-Ум
к
£а,У
П
Gn-,на"
тарелку. Подвод тепла
QB
в
нижнюю часть колонны обе-
спечивает
испарение части жидкости и образование
парового
потока.Та
часть колонны, куда вводится сырье,
называется
питатель-
ной
секцией.
Часть колонны, находящаяся выше ввода
сырья,
называется
концентрационной
или
укрепляющей,
а ниже ввода
сырья
—
отгонной
или
исчерпывающей.v»