
- •Саратов 2010
- •Содержание
- •Введение
- •1. Исходные данные для электрической части проекта
- •2.Общий порядок расчета
- •3.Определение расчетных нагрузок
- •3.1.Расчетные коэффициенты
- •3.2.Ответвления к электроприемникам
- •3.3.Питающие сети напряжением до 1000 в
- •3.4.Шины цеховых трансформаторных подстанций, магистральные шинопроводы
- •3.5.Расчет электрических нагрузок электроприемников напряжением выше 1000 в
- •4.Выбор трансформаторов цеховых тп и компенсирующих устройств напряжением до 1000 в
- •5.Составление принципиальной схемы электроснабжения
- •6.Определение расчетных токов и выбор защитной аппаратуры
- •7.Выбор проводов и кабелей
- •7.1.Сети напряжением до 1000 в
- •7.2.Сети напряжением 6-35 кВ
- •8.Проверка защитной аппаратуры и кабельных линий по токам коротких замыканий
- •8.1.Наибольшие токи трехфазного кз
- •8.2.Наименьшие токи однофазного кз
- •9.Выбор магнитных пускателей
- •Литература
- •Приложение а Характеристики помещений котельных по сНиП II-35-76
- •Приложение б Допустимые аварийные перегрузки трансформаторов цеховых тп по гост 14209-97
- •Приложение в Пример расчета электроснабжения котельной в.1. Исходные данные для проектирования
- •В.2. Расчет нагрузки на шинах 0,4 кВ тп котельной
- •В.3. Выбор трансформаторов тп для электроснабжения котельной
- •В.4. Составление принципиальной схемы электроснабжения котельной
- •В.5. Расчет нагрузок питающих кабельных линий к силовым пунктам и мощным потребителям
- •В.6. Выбор сечений и марок питающих кабельных линий и ответвлений от ру-0,4 кВ тп
- •В.6. Выбор сечений и марок кабельных линий ответвлений от сп
- •В.6. Выбор защитно-коммутационной аппаратуры
- •В.6.1. Выключатели вводов трансформаторов и секционный выключатель ру-0,4 кВ тп
- •В.6.2. Выключатели отходящих линий (фидеров) ру-0,4 кВ тп
- •В.6.3. Выключатели отходящих линий от сп к электроприемникам
- •В.6.4. Выбор кабелей выше 1000 в к трансформаторам тп
- •Аппаратуры напряжением до 1000 в по токам кз
- •В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по коммутационной способности
- •В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по чувствительности к минимальным токам кз
- •В.8. Выбор магнитных пускателей
В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по чувствительности к минимальным токам кз
Проверка будет выполняться для защиты, в зоне которой ожидается наименьший ток однофазного КЗ, при наибольшей уставке срабатывания защиты (53).
По
таблицам выбора сечений кабельных
линий, питающих СП (табл. В.7) и ответвлений
от них (табл.В.9), находим электроприемник
с наибольшим значением параметра (53).
Таким электроприемником является
вентилятор приточной вентиляции ВП-1
(ячейка 10, СП5) мощностью
кВт,
для которого
=max=280,9 кВт×м/мм2.
За наименьший ток КЗ принимаем ток
однофазного КЗ, а расчетную точку КЗ
принимаем на зажимах электродвигателя
вентилятора приточной вентиляции ВП-1.
Поясняющая схема к расчету тока
однофазного КЗ представлена на рис.В.9.
Расчет
выполним методом петли «фаза-нуль», по
формуле (49). Численное значение
=
56 мОм для масляного трансформатора,
типа ТМЗ-400/140/0,4 со схемой соединений
обмоток
примем по табл.12.
Сопротивления элементов петли (рис.В.9) для фазных и нулевых проводников вычислим в целом, аналогично предыдущему расчету токов трехфазного КЗ, с той лишь разницей, что:
при определении минимального значения тока КЗ учтем увеличение активных сопротивлений кабелей вследствие нагревания жил током КЗ по формуле (51),
, где - коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления кабеля за счет нагрева током КЗ, примем равным 1,5;
в месте КЗ (в точке К2, на рис.В.9), учтем сопротивление электрической дуги, которая может возникнуть при большом токе КЗ (табл.14).
Сопротивления элементов схемы в цепи однофазного КЗ для точки К2 (рис.В.9) представлены в табл.В.13.
Таблица В.12
Сопротивления элементов сети при однофазном КЗ в точке К2
Элемент сети |
Фаза |
Нуль |
Zт, мОм |
Примечание |
||
R, мОм |
X, мОм |
RN, мОм |
XN, мОм |
|||
Трансформатор |
|
|
|
|
56 |
табл.12 |
W10, СП5 - ПВ-1 |
1,5×1330 |
9,0 |
1,5×1330 |
9,0 |
|
табл.В.9, =1,5 |
SF10, А3716Б 160/16: |
|
|
|
|
|
|
- контакты выключателя |
0,65 |
|
|
|
|
табл.10 |
- расцепители |
0,74 |
0,55 |
|
|
|
табл.10 |
W3, РУ-0,4 кВ ТП - СП5 |
1,5×4,4 |
1,2 |
1,5×0,35×20 |
1,2 |
|
табл.В.7, =1,5 |
SF3, А3726Б 250/200: |
|
|
|
|
|
|
- контакты выключателя |
0,6 |
|
|
|
|
табл.10 |
- расцепители |
0,36 |
0,28 |
|
|
|
табл.10 |
Трансформатор тока ТКФ-1-300/5 |
0,2 |
0,3 |
|
|
|
табл.11 |
Разъединители яч. 9 ввода трансформатора r=2х0,08 |
0,16 |
|
|
|
|
табл.10 |
SF9, ВА54-41 1000/1000: |
|
|
|
|
|
|
- контакты выключателя |
0 |
|
|
|
|
табл.10 |
- расцепители |
0 |
0 |
|
|
|
табл.10 |
Контакты соединений |
|
|
|
|
|
|
- шин r=9х0,01 |
0,09 |
|
|
|
|
|
- кабелей r=4х0,1 |
0,4 |
|
|
|
|
|
Дуга |
отсутствует |
табл.14 |
||||
Итого: |
2004,8 |
11,3 |
2005,5 |
10,2 |
56 |
|
По значениям итоговой строки табл. В.12 вычисляем полное сопротивление петли «фаза-нуль»
мОм.
Ток однофазного КЗ в точке К2 по формуле (49) равен
кА.
Чувствительность
ближайшего к точке К2 автоматического
выключателя SF10, А3716Б 160/16, с током
срабатывания теплового расцепителя
=16
А, по формуле (52) будет равна
,
Таким образом, условие обеспечения заданной чувствительности срабатывания защиты [3] для автоматического выключателя SF10 выполняется. Так как SF10 и точка КЗ проверки его чувствительности выбрана по наихудшим условиям, то и для всех других защит должно выполняться условие (52), что обеспечит требуемую чувствительность срабатывания при минимальных значениях токов КЗ.
Уставки защит всех автоматов выбраны правильно.