- •Саратов 2010
- •Содержание
- •Введение
- •1. Исходные данные для электрической части проекта
- •2.Общий порядок расчета
- •3.Определение расчетных нагрузок
- •3.1.Расчетные коэффициенты
- •3.2.Ответвления к электроприемникам
- •3.3.Питающие сети напряжением до 1000 в
- •3.4.Шины цеховых трансформаторных подстанций, магистральные шинопроводы
- •3.5.Расчет электрических нагрузок электроприемников напряжением выше 1000 в
- •4.Выбор трансформаторов цеховых тп и компенсирующих устройств напряжением до 1000 в
- •5.Составление принципиальной схемы электроснабжения
- •6.Определение расчетных токов и выбор защитной аппаратуры
- •7.Выбор проводов и кабелей
- •7.1.Сети напряжением до 1000 в
- •7.2.Сети напряжением 6-35 кВ
- •8.Проверка защитной аппаратуры и кабельных линий по токам коротких замыканий
- •8.1.Наибольшие токи трехфазного кз
- •8.2.Наименьшие токи однофазного кз
- •9.Выбор магнитных пускателей
- •Литература
- •Приложение а Характеристики помещений котельных по сНиП II-35-76
- •Приложение б Допустимые аварийные перегрузки трансформаторов цеховых тп по гост 14209-97
- •Приложение в Пример расчета электроснабжения котельной в.1. Исходные данные для проектирования
- •В.2. Расчет нагрузки на шинах 0,4 кВ тп котельной
- •В.3. Выбор трансформаторов тп для электроснабжения котельной
- •В.4. Составление принципиальной схемы электроснабжения котельной
- •В.5. Расчет нагрузок питающих кабельных линий к силовым пунктам и мощным потребителям
- •В.6. Выбор сечений и марок питающих кабельных линий и ответвлений от ру-0,4 кВ тп
- •В.6. Выбор сечений и марок кабельных линий ответвлений от сп
- •В.6. Выбор защитно-коммутационной аппаратуры
- •В.6.1. Выключатели вводов трансформаторов и секционный выключатель ру-0,4 кВ тп
- •В.6.2. Выключатели отходящих линий (фидеров) ру-0,4 кВ тп
- •В.6.3. Выключатели отходящих линий от сп к электроприемникам
- •В.6.4. Выбор кабелей выше 1000 в к трансформаторам тп
- •Аппаратуры напряжением до 1000 в по токам кз
- •В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по коммутационной способности
- •В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по чувствительности к минимальным токам кз
- •В.8. Выбор магнитных пускателей
8.Проверка защитной аппаратуры и кабельных линий по токам коротких замыканий
Коротким замыканием (КЗ) называется аварийный режим, возникающий из-за нарушения электрической изоляции и сопровождающийся резким увеличением, в 5÷12 раз, токов в проводниках и других элементах сети. Правильно выбранная защитная аппаратура должна надежно отключать все токи КЗ. Контакты и дугогасящие устройства должны обладать достаточной коммутационной способностью к наибольшим токам КЗ, а встроенные или отдельно установленные реле защиты (РЗ) - обладать достаточной чувствительностью к наименьшим токам КЗ.
При расчете токов КЗ в сетях 6(10) кВ и выше, для выбора электрооборудования ВН следует руководствоваться рекомендациями [7], в сетях напряжением до 1000 В – [8, 13]. Примеры расчетов токов КЗ в сетях напряжением до 1000 В изложены в [9].
8.1.Наибольшие токи трехфазного кз
В сетях напряжением 380/220 В наибольший ток КЗ возникает на выводах защитной аппаратуры при трехфазном металлическом КЗ ( ).
Для расчета периодической составляющей наибольшего тока трехфазного КЗ от энергосистемы в сетях до 1000 В следует пользоваться формулой [8, 9]
, (39)
где – среднее значение линейного напряжения; , – активные и реактивные сопротивления прямой последовательности элементов сети до точки КЗ, начиная с трансформатора цеховой ТП.
Если непосредственно к месту КЗ примыкают электродвигатели, с суммарным номинальным током более 1,0 % начального значения периодической составляющей тока КЗ от энергосистемы, следует учесть их влияние на ток КЗ. Продолжая по инерции вращаться, эти двигатели по отношению к месту КЗ становятся генераторами и подпитывают точку КЗ до тех пор, пока не остановятся. При отсутствии подробных номинальных данных сопротивления асинхронных двигателей определяются по формулам
, (40)
где – номинальное напряжение асинхронного двигателя, В; – суммарная номинальная мощность асинхронных двигателей, примыкающих к месту КЗ; – их коэффициент мощности.
ЭДС асинхронных электродвигателей определяется по формуле
, (41)
где – фазное напряжение, ток и коэффициент мощности асинхронного электродвигателя в момент времени, непосредственно предшествующий короткому замыканию.
В практических расчетах в качестве параметров можно принимать соответствующие номинальные данные двигателя.
Начальное значение тока периодической составляющей от асинхронного двигателя определяют по формуле
, (42)
где , – активные и реактивные сопротивления прямой последовательности элементов сети до точки КЗ, начиная от зажимов АД.
Суммарное значение тока КЗ в радиальных сетях находят в виде простой алгебраической суммы
. (43)
В формулах (39), (42) следует учитывать сопротивления (активные и реактивные) всех элементов сети.
Сопротивление энергосистемы ( ) в миллиомах, приведенное к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формуле
, (44)
где – среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В; – среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, В; – действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА; – условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВА.
При отсутствии указанных данных эквивалентное индуктивное сопротивление системы в миллиомах допускается рассчитывать по формуле
, (45)
где – номинальный ток отключения выключателя, установленного на стороне высшего напряжения понижающего трансформатора цепи.
Сопротивления силовых трансформаторов определяются по формулам
, , , (46)
где , – номинальное напряжение обмотки низшего напряжения и номинальная мощность трансформатора; , – его напряжение и мощность потерь короткого замыкания.
Сопротивления , для кабельных линий определяются так же, как и в формуле (35).
Сопротивления отключающих аппаратов следует принимать по табл.10.
Следует учитывать сопротивления первичных обмоток многовитковых, катушечных трансформаторов тока, с номинальным первичным током до 600 А. При больших номинальных токах, сопротивления трансформаторов тока можно не учитывать. Значения сопротивлений, для трансформаторов типа ТКФ, приведены в табл.11.
Ударный ток трехфазного КЗ ( ) от энергосистемы в электроустановках с одним источником энергии рассчитывают по формуле
, (47)
где – ударный коэффициент.
Средние значения сопротивлений отключающих аппаратов
Номинальный ток, А |
Сопротивления расцепителей автоматических выключателей при 65 °С, мОм |
Переходные сопротивления контактов, мОм |
|||
|
r |
x |
автоматических выключателей |
рубильников |
разъеди-нителей |
50 |
5,5 |
2,7 |
1,3 |
– |
– |
70 |
2,35 |
1,3 |
1 |
– |
– |
100 |
1,3 |
0,85 |
0,75 |
0,5 |
– |
140 |
0,74 |
0,55 |
0,65 |
– |
– |
200 |
0,36 |
0,28 |
0,6 |
0,4 |
– |
400 |
0,15 |
0,11 |
0,4 |
0,4 |
0,2 |
600 |
0,12 |
0,084 |
0,25 |
0,15 |
0,15 |
1000 |
– |
– |
– |
0,08 |
0,08 |
2000 |
– |
– |
– |
– |
0,03 |
Средние значения сопротивлений первичных обмоток
многовитковых, катушечных трансформаторов тока типа ТКФ
Коэффициент трансформации |
Сопротивления, мОм, трансформаторов тока |
|||
ТКФ-1 |
ТКФ-3 |
|||
r |
x |
r |
x |
|
50/5 |
7 |
11 |
3 |
2,8 |
75/5 |
3 |
4,8 |
1,3 |
1,2 |
100/5 |
1,7 |
2,7 |
0,75 |
0,7 |
150/5 |
0,75 |
1,2 |
0,33 |
0,3 |
200/5 |
0,42 |
0,67 |
0,19 |
0,17 |
300/5 |
0,2 |
0,3 |
0,08 |
0,08 |
400/5 |
0,11 |
0,17 |
0,05 |
0,04 |
600/5 |
0,05 |
0,07 |
0,02 |
0,02 |
В формуле [47] – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ равна
, с
где и – результирующие индуктивное и активное сопротивления цепи КЗ, мОм; – синхронная угловая частота напряжения сети, рад/с;
Угол сдвига по фазе между напряжением, или ЭДС источника питания и периодической составляющей тока КЗ рассчитывают по формуле
, рад.
Время от начала КЗ до появления ударного тока равно
, с.
Ударный ток от асинхронных двигателей определяется аналогично, с учетом сопротивлений элементов цепи от зажимов двигателей до точки КЗ.
Для проверяемого аппарата защиты должны выполняться соотношения
, , (48)
где , – ток отключения и предельный ударный ток проверяемого аппарата защиты.
В противном случае следует выбрать защитную аппаратуру с большей коммутационной способностью и .