- •Саратов 2010
- •Содержание
- •Введение
- •1. Исходные данные для электрической части проекта
- •2.Общий порядок расчета
- •3.Определение расчетных нагрузок
- •3.1.Расчетные коэффициенты
- •3.2.Ответвления к электроприемникам
- •3.3.Питающие сети напряжением до 1000 в
- •3.4.Шины цеховых трансформаторных подстанций, магистральные шинопроводы
- •3.5.Расчет электрических нагрузок электроприемников напряжением выше 1000 в
- •4.Выбор трансформаторов цеховых тп и компенсирующих устройств напряжением до 1000 в
- •5.Составление принципиальной схемы электроснабжения
- •6.Определение расчетных токов и выбор защитной аппаратуры
- •7.Выбор проводов и кабелей
- •7.1.Сети напряжением до 1000 в
- •7.2.Сети напряжением 6-35 кВ
- •8.Проверка защитной аппаратуры и кабельных линий по токам коротких замыканий
- •8.1.Наибольшие токи трехфазного кз
- •8.2.Наименьшие токи однофазного кз
- •9.Выбор магнитных пускателей
- •Литература
- •Приложение а Характеристики помещений котельных по сНиП II-35-76
- •Приложение б Допустимые аварийные перегрузки трансформаторов цеховых тп по гост 14209-97
- •Приложение в Пример расчета электроснабжения котельной в.1. Исходные данные для проектирования
- •В.2. Расчет нагрузки на шинах 0,4 кВ тп котельной
- •В.3. Выбор трансформаторов тп для электроснабжения котельной
- •В.4. Составление принципиальной схемы электроснабжения котельной
- •В.5. Расчет нагрузок питающих кабельных линий к силовым пунктам и мощным потребителям
- •В.6. Выбор сечений и марок питающих кабельных линий и ответвлений от ру-0,4 кВ тп
- •В.6. Выбор сечений и марок кабельных линий ответвлений от сп
- •В.6. Выбор защитно-коммутационной аппаратуры
- •В.6.1. Выключатели вводов трансформаторов и секционный выключатель ру-0,4 кВ тп
- •В.6.2. Выключатели отходящих линий (фидеров) ру-0,4 кВ тп
- •В.6.3. Выключатели отходящих линий от сп к электроприемникам
- •В.6.4. Выбор кабелей выше 1000 в к трансформаторам тп
- •Аппаратуры напряжением до 1000 в по токам кз
- •В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по коммутационной способности
- •В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по чувствительности к минимальным токам кз
- •В.8. Выбор магнитных пускателей
В.6. Выбор сечений и марок питающих кабельных линий и ответвлений от ру-0,4 кВ тп
Принимаем к установке кабель марки АВВГ, с алюминиевыми жилами, в поливинилхлоридной изоляции и оболочке, небронированный. Принятый кабель имеет негорючие изоляцию и оболочку, минимальную стоимость, удобен в монтаже. Между РУ-0,4 кВ ТП и СП, в пределах помещения РУ-0,4 кВ (рис.В.1), кабели прокладываем в каналах. За пределами РУ-0,4 кВ кабели ответвлений к отдельным электроприемникам, сетевым насосам, групповым щиткам освещения, к вентиляции – в лотках, по стенам и опорным конструкциям. Учитывая способ прокладки, следует пользоваться таблицами допустимых токов на провода и кабели [3] при их прокладке в воздухе.
Значения расчетных токов нормального режима к силовым пунктам принимаем на основе расчета нагрузок СП (табл.В.5). Расчетные токи ответвлений к отдельным потребителям, например, к сетевому насосу СН-1, определяем по формуле (11)
А.
Для остальных потребителей (щиток освещения, установки компенсации реактивной мощности) расчетные токи находим аналогично, по формуле (11). Результаты заносим в табл.В.6.
Таблица В.6
Выбор сечений отходящих линий РУ-0,4 кВ ТП "Котельная" по нагреву рабочим током нормального режима
№ панели |
№ фидера |
Назначение |
Pр, кВт |
Qр, квар |
cos |
Iр, А |
Iдоп×kсп, А |
Марка |
|
1СШ РУ-0,4 кВ ТП |
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
1 |
СП1 |
|
73,8 |
59,5 |
|
144,0 |
216,2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
1 |
2 |
СП3 |
|
96,8 |
79,8 |
|
190,6 |
216,2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
1 |
3 |
СП5 |
|
90,6 |
65,5 |
|
169,9 |
216,2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
1 |
4 |
ЩО |
Щит освещения |
32,9 |
0,0 |
1,0 |
50,1 |
55,2 |
АВВГ(4х16) |
2 |
5 |
СН-1 |
Насос сетевой СН |
95,0 |
|
0,8 |
180,4 |
216,2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
2 |
6 |
С1 |
АКРМ-200-(8×25) |
0,0 |
200 |
|
303,9 |
432,4 |
2хАВВГ(3х150+1х95) |
2 |
7 |
Тельферы |
2 |
2,7 |
|
5,1 |
17,5 |
АВВГ(4х2,5) |
|
2 |
8 |
Резерв |
|
|
|
|
|
|
|
2СШ РУ-0,4 кВ ТП |
|
|
|
|
|
|
|||
6 |
12 |
СП2 |
|
96,8 |
79,8 |
|
190,6 |
216,2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
6 |
13 |
СП4 |
|
39,6 |
24,5 |
|
70,7 |
82,8 |
АВВГ(3х35+1х16) |
6 |
14 |
СП6 |
|
103,5 |
70,7 |
|
190,4 |
216,2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
6 |
15 |
КИП-2 |
18,4 |
13,8 |
0,8 |
35,0 |
38,6 |
АВВГ(4х10) |
|
7 |
16 |
ЩО-2 |
Щит авар.освещ. |
8,2 |
0,0 |
1,0 |
12,5 |
17,5 |
АВВГ(4х2,5) |
7 |
17 |
СН-2 |
Насос сетевой СН |
95,0 |
|
0,8 |
180,4 |
216,2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
7 |
18 |
СН-3 |
Насос сетевой СН |
95,0 |
|
0,8 |
180,4 |
216,2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
7 |
19 |
С2 |
АКРМ-200-(8×25) |
0,0 |
200 |
|
303,9 |
432,4 |
2хАВВГ(3х150+ +1х95) |
Выбор сечений фазной жилы выполняем по условию (33), принимая . Допустимые токи для четырехжильных кабелей находим по [3, табл. 1.3.7]. Значение коэффициента, учитывающего способ прокладки кабеля, по рекомендациям примечания к [3, табл. 1.3.7], принимаем равным . Допустимые длительные токи для проводов, проложенных в лотках, при однорядной прокладке (не в пучках) принимаем, как для проводов, проложенных в воздухе [3]. Сечения нулевых жил принимаем по табл.6.
При выборе сечений, учитываем рекомендации [13] по унификации оборудования и кабельной продукции. Так, например, для СП1 ближайшим допустимым по току кабелем является АВВГ(3х120+1х70), с допустимым током 184,0 А. Однако, с целью унификации, применяем кабель ближайшего большего сечения марки АВВГ(3х150+1х95) с допустимым током 216,2 А. Это позволяет на всех ответвлениях от РУ-0,4 кВ, кроме СП4, щитка освещения и конденсаторных установок, применить кабель одного сечения.
Результаты расчетов заносим в табл. В.6.
Выбранные сечения кабелей следует проверить по располагаемым потерям напряжения, по условию (35). Расчетные активные и реактивные нагрузки СП принимаем по табл.В.5. Для приемников продолжительного режима работы, непосредственно получающих питание от РУ-0,4кВ ТП, за расчетную активную мощность принимаем номинальную мощность приемника (7). Например, для сетевого насоса СН-1 кВт. Реактивную нагрузку находим с учетом коэффициента реактивной мощности квар, где соответствует коэффициенту мощности .
Таблица В.7
Проверка выбранных сечений питающих кабелей по потерям напряжения
№ фидера |
Назначение |
Марка |
rо, мОм/м |
xо, мОм/м |
r, мОм |
x, мОм |
Длина, м |
U% |
Примечание |
1СШ РУ-0,4 кВ ТП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
СП1 |
АВВГ(3х150+1х95) |
0,22 |
0,06 |
4,4 |
1,2 |
20 |
0,27 |
|
2 |
СП3 |
АВВГ(3х150+1х95) |
0,22 |
0,06 |
4,4 |
1,2 |
20 |
0,36 |
|
3 |
СП5 |
АВВГ(3х150+1х95) |
0,22 |
0,06 |
4,4 |
1,2 |
20 |
0,33 |
|
4 |
ЩО |
АВВГ(4х16) |
2,08 |
0,07 |
104 |
3,5 |
50 |
2,37 |
|
5 |
СН-1 |
АВВГ(3х150+1х95) |
0,22 |
0,06 |
13,2 |
3,6 |
60 |
0,87 |
|
6 |
С1 |
2хАВВГ(3х150+ 1х95) |
0,11 |
0,03 |
1,7 |
0,5 |
15 |
0,06 |
|
7 |
Тельферы |
АВВГ(4х2,5) |
13,3 |
0,09 |
266,0 |
1,8 |
20 |
0,37 |
|
8 |
Резерв |
|
|
|
|
|
|
|
|
2СШ РУ-0,4 кВ ТП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
СП2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
0,22 |
0,06 |
4,4 |
1,2 |
20 |
0,36 |
|
13 |
СП4 |
АВВГ(3х35+1х16) |
0,95 |
0,06 |
19,0 |
1,2 |
20 |
0,54 |
|
14 |
СП6 |
АВВГ(3х150+1х95) |
0,22 |
0,06 |
4,4 |
1,2 |
20 |
0,37 |
|
19 |
КИП-2 |
АВВГ(4х10) |
3,33 |
0,07 |
113,2 |
2,4 |
34 |
1,47 |
|
15 |
ЩО-2 |
АВВГ(4х2,5) |
13,3 |
0,09 |
665 |
4,5 |
50 |
3,79 |
|
16 |
СН-2 |
АВВГ(3х150+1х95) |
0,22 |
0,06 |
13,2 |
3,6 |
60 |
0,87 |
|
17 |
СН-3 |
АВВГ(3х150+1х95) |
0,22 |
0,06 |
13,6 |
3,7 |
62 |
0,90 |
Резерв |
18 |
С2 |
2хАВВГ(3х150+ 1х95) |
0,11 |
0,03 |
1,7 |
0,5 |
15 |
0,06 |
|
Удельные сопротивления, активные ,мОм/м и индуктивные , мОм/м, на единицу длины принимаем по табл.7. Протяженность кабельных линий определяем по плану котельной (рис.В.1). Расчетные сопротивления кабельных линий определяем по формулам (35). Например, для СП1 получим мОм, мОм. Потери напряжения составят
.
Для остальных приемников расчеты выполняем аналогично и сводим в табл.В.7.