- •Саратов 2010
- •Содержание
- •Введение
- •1. Исходные данные для электрической части проекта
- •2.Общий порядок расчета
- •3.Определение расчетных нагрузок
- •3.1.Расчетные коэффициенты
- •3.2.Ответвления к электроприемникам
- •3.3.Питающие сети напряжением до 1000 в
- •3.4.Шины цеховых трансформаторных подстанций, магистральные шинопроводы
- •3.5.Расчет электрических нагрузок электроприемников напряжением выше 1000 в
- •4.Выбор трансформаторов цеховых тп и компенсирующих устройств напряжением до 1000 в
- •5.Составление принципиальной схемы электроснабжения
- •6.Определение расчетных токов и выбор защитной аппаратуры
- •7.Выбор проводов и кабелей
- •7.1.Сети напряжением до 1000 в
- •7.2.Сети напряжением 6-35 кВ
- •8.Проверка защитной аппаратуры и кабельных линий по токам коротких замыканий
- •8.1.Наибольшие токи трехфазного кз
- •8.2.Наименьшие токи однофазного кз
- •9.Выбор магнитных пускателей
- •Литература
- •Приложение а Характеристики помещений котельных по сНиП II-35-76
- •Приложение б Допустимые аварийные перегрузки трансформаторов цеховых тп по гост 14209-97
- •Приложение в Пример расчета электроснабжения котельной в.1. Исходные данные для проектирования
- •В.2. Расчет нагрузки на шинах 0,4 кВ тп котельной
- •В.3. Выбор трансформаторов тп для электроснабжения котельной
- •В.4. Составление принципиальной схемы электроснабжения котельной
- •В.5. Расчет нагрузок питающих кабельных линий к силовым пунктам и мощным потребителям
- •В.6. Выбор сечений и марок питающих кабельных линий и ответвлений от ру-0,4 кВ тп
- •В.6. Выбор сечений и марок кабельных линий ответвлений от сп
- •В.6. Выбор защитно-коммутационной аппаратуры
- •В.6.1. Выключатели вводов трансформаторов и секционный выключатель ру-0,4 кВ тп
- •В.6.2. Выключатели отходящих линий (фидеров) ру-0,4 кВ тп
- •В.6.3. Выключатели отходящих линий от сп к электроприемникам
- •В.6.4. Выбор кабелей выше 1000 в к трансформаторам тп
- •Аппаратуры напряжением до 1000 в по токам кз
- •В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по коммутационной способности
- •В.7.1. Проверка защитной аппаратуры по чувствительности к минимальным токам кз
- •В.8. Выбор магнитных пускателей
7.Выбор проводов и кабелей
7.1.Сети напряжением до 1000 в
Сети напряжением 220/380 В обычно работают в режиме с глухозаземленной нейтралью, система TN [4]. Нулевые проводники такой системы имеют обозначения:
N - - нулевой рабочий (нейтральный) проводник;
РЕ - - защитный проводник (заземляющий проводник, нулевой защитный проводник, защитный проводник системы уравнивания потенциалов);
PEN - - совмещенный нулевой защитный и нулевой рабочий проводники.
Система TN имеет ряд модификаций.
Наиболее экономичной по числу проводов является система TN–C. Система TN–С - система TN, в которой нулевой защитный и нулевой рабочий проводники совмещены в одном проводнике на всем ее протяжении (рис.1).
Система TN–S - система TN, в которой нулевой защитный и нулевой рабочий проводники разделены на всем ее протяжении (рис. 2).
Cистема TN-C-S - система TN, в которой функции нулевого защитного и нулевого рабочего проводников совмещены в одном проводнике в какой-то ее части, начиная от источника питания (рис. 3).
В промышленных сетях, при отсутствии особых требований к электробезопасности, применяется система TN–C (рис.1). Для таких сетей следует применять четырехжильные кабели, или четыре одножильных провода в бумажной, пластмассовой или изоляции из негорючей резины с наименьшим сечением нулевой жилы, указанным в табл. 6. В особых случаях, например, для передвижных электроустановок, переносного электроинструмента в жилых и административных зданиях, должны применяться системы TN–S или TN–C–S .
Рис. 1. Система TN–C. Нулевой защитный и нулевой рабочий проводники
совмещены в одном проводнике (PEN):
1 - заземлитель нейтрали источника питания; 2 - открытые проводящие части
Рис. 2. Система TN–S. Нулевой защитный (PE) и нулевой рабочий (N) проводники
разделены:
1 - заземлитель нейтрали источника переменного тока; 2 - открытые проводящие части
Рис. 3. Система TN–C–S. Нулевой защитный и нулевой рабочий проводники совмещены
в одном проводнике в части системы:
1 — заземлитель нейтрали источника переменного тока; 2 - открытые проводящие части
Выбор сечений фазных проводников следует выполнять по таблицам [1, 2, 3], исходя из допустимого нагрева проводника расчетным током
, (33)
где – допустимый ток для проводника заданного сечения при выбранном сечении жил кабеля и принятом материале изоляции жил, выбираемый из таблиц [1, 2, 3]; – наибольший расчетный ток в линии; – поправочный коэффициент на условия прокладки проводников (в зависимости от прокладки в земле, в воздухе, в трубах, числа кабелей, проложенных рядом и т.п.) [1, 2, 3]; =1 - для помещений с нормальной средой; =1,25 – во взрывоопасных зонах.
Наименьшие сечения защитных PE, или совмещенных PEN проводников
Сечение фазных проводников, мм2 |
Наименьшее сечение защитных проводников, мм2 |
F 16 |
F |
16 < F 35 |
16 |
F > 35 |
F/2 |
Между допустимым током проводника и током срабатывания защиты (током плавкой вставки, или током уставки расцепителя автоматического выключателя) должно выполняться соотношение
, (34)
где – наибольшая допустимая кратность уставки аппарата защиты к допустимому току проводника.
В сетях, защищаемых только от токов КЗ, значения в формуле (34) следует принимать равными [3]:
3,0 - для плавких вставок предохранителей;
4,5 - для уставки автоматического выключателя, имеющего только электромагнитный или аналогичный расцепитель мгновенного действия (отсечку);
1,0 - для теплового расцепителя автомата с нерегулируемой обратно зависящей от тока характеристикой (независимо от наличия или отсутствия отсечки);
1,25 - для теплового расцепителя автомата с регулируемой обратно зависящей характеристикой.
Завышение уставок срабатывания аппаратов защиты в сравнении с (34) при защите проводов и кабелей только от токов коротких замыканий (КЗ) не является основанием для увеличения сечения сверх выбранного по условиям нагрева (33). Однако в этом случае уставки аппаратов защиты должны быть проверены по чувствительности к токам однофазного КЗ.
Дополнительно к защите от токов КЗ защите от перегрузок подлежат: сети внутри помещений, выполненные открыто проложенными проводниками с горючей наружной оболочкой (джут, полиэтилен и т.п.) или горючей изоляцией (полиэтилен, пропитанная маслом бумага и т.п.); осветительные сети; силовые сети, только в тех случаях, когда в них может возникать длительная перегрузка проводников (например, при заклинивании двигателей, если управление ими выполнено пускателями или контакторами без тепловых расцепителей); все сети во взрывоопасных зонах классов B-I, B-Iа, B-II, B-IIа.
Во взрывоопасных зонах B-Iб, B-Iг защита проводов и кабелей и выбор сечений должны производиться как для невзрывоопасных установок, однако требования к конструктивному исполнению сетей (изолированные провода и кабели в герметичных, несгораемых трубах) сохраняются.
Для защиты от перегрузок, как правило, не требуется дополнительной защитной аппаратуры, однако выбор плавких вставок и уставок расцепителей автоматов должен производиться с более жесткими значениями и с обязательным соблюдением условия (34).
В сетях, защищаемых от перегрузок, значения в (34) следует принимать [3]:
0,8 - для плавких вставок предохранителей и автоматов, имеющих только расцепитель с отсечкой, - для проводов и кабелей с резиновой, поливинилхлоридной и другой аналогичной изоляцией (для невзрывоопасных установок допускается значение 1,0);
1,0 - для плавких вставок и автоматов с отсечкой – для кабелей с бумажной изоляцией;
1,0 - для нерегулируемых тепловых расцепителей автоматов (независимо от наличия или отсутствия отсечки) - для проводников всех марок;
1,0 - для регулируемых тепловых расцепителей автоматов для проводов и кабелей с поливинилхлоридной и резиновой изоляцией;
1,25 - для регулируемых тепловых расцепителей автоматов - для проводов и кабелей с бумажной изоляцией и изоляцией из вулканизированного полиэтилена.
По приведенным нормам [3] следует определить тип аппарата защиты, тип его расцепителей, наименьшее значение и проверить выбранное сечение по неравенству (34). Если условие (34) не выполняется, то следует применить другой тип защиты (изменится и ), или увеличить сечение (увеличится ). Допускается применять ближайшее меньшее, чем полученное по (34) сечение, но не менее чем выбранное по условию нагрева (33).
Для всех проводников, в особенности питающих групповые щитки освещения, щиты КИПиА и т.п., следует проверить выбранное сечение по располагаемым потерям напряжения
, (35)
где – активное и реактивное сопротивления линии; – удельные (на единицу длины) активное и реактивное сопротивления линии (по табл.7, справочникам или нормативным документам [1,2,8]); L - длина линии; =5% - располагаемое значение потерь напряжения в питающих сетях напряжением до 1000 В, или в ответвлениях к электроприемникам.
Ориентировочно можно принимать – для кабельных линий всех сечений, – для воздушных линий всех сечений. , где – удельное сопротивление материала проводника и сечение его жилы. Для проводов и кабелей с медными жилами значение =17,93 Ом мм2 /км, с алюминиевыми =29,4 Ом мм2 /км при температуре 20˚С.
Если условие (35) не выполняется, то следует принять меры по местному регулированию напряжения. В крайнем случае, следует увеличить сечение проводников.
Удельные активное и индуктивное сопротивления проводов и кабелей
с алюминиевыми или медными жилами (на напряжение до 500 В)
при номинальной нагрузке
Сече ние, мм2 |
Удельные сопротивления, мОм/м |
|||
активное |
индуктивное |
|||
алюминий |
медь |
провода, открыто проложенные |
провода в трубах, кабели |
|
1,5 |
22,2 |
13,35 |
– |
0,11 |
2,5 |
13,3 |
8 |
– |
0,09 |
4 |
8,35 |
5 |
0,33 |
0,1 |
6 |
5,55 |
3,33 |
0,32 |
0,09 |
10 |
3,33 |
2 |
0,31 |
0,07 |
16 |
2,08 |
1,25 |
0,29 |
0,07 |
25 |
1,33 |
0,8 |
0,27 |
0,07 |
35 |
0,95 |
0,57 |
0,26 |
0,06 |
50 |
0,67 |
0,4 |
0,25 |
0,06 |
70 |
0,48 |
0,29 |
0,24 |
0,06 |
95 |
0,35 |
0,21 |
0,23 |
0,06 |
120 |
0,28 |
0,17 |
0,22 |
0,06 |
150 |
0,22 |
0,13 |
0,21 |
0,06 |
185 |
0,18 |
0,11 |
0,21 |
0,06 |