В.6.3. Выключатели отходящих линий от сп к электроприемникам

Для отдельных электроприемников, резервируемых по схеме замещения отказавшего элемента, расчетные токи нормального режима и токи послеаварийного режима совпадают и определены ранее, в табл.В.7. Пиковые токи находим по формуле (27), аналогично расчету пикового тока для сетевого насоса СН-1.

В качестве аппаратов защиты применяем автоматические воздушные выключатели типа А3716Б с номинальным током А. Уставки тепловых расцепителей выбираем по условию (31). Уставки электромагнитных расцепителей мгновенного действия (отсечка) – по условию (32). Выбранные ранее, по нагреву и потерям напряжения, кабели проверяем по условию (34) согласования с уставками защит. В необходимых случаях сечения кабелей увеличиваем.

Результаты расчетов сводим в табл.В11.

В.6.4. Выбор кабелей выше 1000 в к трансформаторам тп

Нагрузка кабелей 10 кВ, питающих ТП, отличается от нагрузки на вводах 0,4 кВ трансформаторов ТП, определенной ранее (табл.В.3), на величину потерь в трансформаторах. По каталожным данным [2], для трансформаторов ТМЗ-400/10/0,4 потери холостого хода, короткого замыкания, ток холостого хода и напряжение короткого замыкания соответственно составляют = 1,08 кВт, = 5,5 кВт, = 2,1%, = 4,5%. Коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном режиме найдем по формуле

= .

Активные потери

= кВт.

Реактивные потери

= квар.

По формуле (24) определяем расчетную нагрузку со стороны обмоток ВН трансформаторов

кВА.

Ток нормального режима А.

Ток послеаварийного режима А.

Для времени использования максимальной нагрузки часов экономическая плотность тока для кабелей с алюминиевыми жилами равна А/мм² (табл.7). Экономически целесообразное сечение найдем по формуле (36)

мм².

Предварительно выбираем кабель марки ААШв-10(3х16)¹ с алюминиевыми жилами, с бумажной, пропитанной маслоканифольной смесью изоляцией, в алюминиевой оболочке, в поливинилхлоридном защитном шланге, на напряжение 10 кВ с тремя жилами, сечением по 16 мм² каждая.

При прокладке в земле (в траншее) допустимый ток указанного кабеля равен А [3, табл.1,3,16], что больше тока послеаварийного режима. Указанный выше кабель проходит по нагреву максимальным рабочим током послеаварийного режима.

Ток короткого замыкания на шинах питающего РП-10 кВ составляет = 14,3 кА. Время отключения КЗ выключателем ВМПЭ-10/630-20, установленным на РП, по справочным данным, составляет =0,12 с. Тепловой импульс тока КЗ будет равен кА²с, а минимальное термически стойкое к току КЗ сечение найдем по формуле (38). Значение коэффициента С примем по табл.8.

мм².

Так как кабель ААШв-10(3х16), выбранный по экономической плотности тока, не проходит по термической стойкости к току КЗ, выбираем кабель АПвПКШ-10(3х70) с алюминиевыми жилами, с изоляцией из сшитого (вулканизированного) полиэтилена, с броней из круглых стальных проволок в защитном шланге из полиэтилена, на номинальное напряжение 10 кВ, с тремя жилами сечением 70 мм².

Проверку кабеля по потерям напряжения в нормальном режиме выполняем, как обычно, по формуле (35), с учетом уточненной расчетной нагрузки, по потерям в трансформаторах и компенсации реактивной мощности, на каждый кабель

0,048%

где L=350 м – расстояние от проектируемой подстанции ТП «Котельная» до источника питания РП-10 кВ (по заданию); – удельные значения сопротивлений, активного и реактивного, для кабеля марки АПвПКШ-10(3х70) [17].

В данном случае располагаемые потери значительно превосходят действительные потери напряжения в питающем кабеле.

Таким образом, кабель марки АПвПКШ-10(3х70) проходит по всем условиям и окончательно принимается к установке.

Рис. В.8 Поясняющая схема к расчету тока трехфазного КЗ

В.7. Проверка выбранной защитной