![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Введение
- •1. Технологическая часть
- •1.1. Описание конструкции и назначение детали
- •1.2. Технологичность конструкции
- •1.3. Характеристика материала
- •Физические свойства материала 35хмл:
- •Технологические свойства материала 35хмл:
- •1.4. Определение годовой программы выпуска
- •1.5. Выбор и расчет заготовки с экономическим обоснованием
- •Способ – литьё по выплавляемым моделям. Расчеты размеров отливки.
- •Расчет коэффициента использования материала
- •Расчет коэффициента использования материала при использовании заготовки, полученной методом литья по выплавляемым моделям.
- •Способ – литьё в кокиль.
- •Расчет коэффициента использования материала при использовании заготовки, полученной методом литья в кокиль
- •Экономический расчет стоимости заготовки Расчет стоимости заготовки полученной методом литья по выплавляемым моделям.
- •Расчет стоимости заготовки полученной методом литья в кокиль.
- •1.6. Маршрут обработки
- •1.6.1. Выбор оборудования с обоснованием
- •1.6.2. Определение технологических базовых поверхностей и выбор приспособлений.
- •1.6.3. Выбор режущего инструмента
- •1.6.4. Выбор мерительного инструмента
- •1.7. Расчет режимов резания
- •1. Глубина резания:
- •2. Подача:
- •3.Скорость резания
- •5. Мощность
- •1. Глубина резания:
- •2. Подача:
- •3. Скорость резания:
- •4. Частота вращения шпинделя (см. Формулу 11):
- •5.Мощность (см. Формулу 13)
- •6.Осевая сила
- •1.8. Нормирование операций
- •Основное время:
- •Вспомогательное время:
- •Норма выработки за смену:
- •1.9. Расчет управляющей программы для станка с чпу в сапр adem-8,0
- •2. Конструкторская часть
- •2.1. Проектирование и расчет специального приспособления
- •2.1.1. Описание конструкции и принципа работы приспособления
- •2.1.2. Расчет усилия зажима
- •2.1.3. Расчет погрешности базирования
- •2.2. Расчёт и конструирование режущего инструмента
- •2.3. Расчёт и конструирование мерительного инструмента
- •Литература
2.1.2. Расчет усилия зажима
Рис.15 Схема зажима
Q – сила зажима, Н
Ро - осевая сила резания, Н
W – тянущее усилие на штоке, Н
Мкр – момент крутящий, Н мм
D; d – размеры опорной поверхности заготовки, мм
При данной схеме базирования сила зажима будет равна силе резания.
([4]стр.42)
Рo= Рт/КРм, Н ([2.4],стр.136, карта 50, лист 1) (2.1)
где,
Рт - осевая сила резания табличная, Н ([2.4],стр.136, карта 50, лист 1)
Kрм -механические свойства обрабатываемого материала 0,9 ([2.4],стр.143, карта 53, лист 1]
Табличная осевая сила
Рт = 1885 Н
Принятая осевая сила
Р=1885/0,72 =2513,3 Н
Окончательно осевая сила
Рo=2513,3 Н
Рo=Q=2513,3 Н
Определение тянущего усилия на штоке пневмокамеры двустороннего действия W
,
Н ([1], стр.15, табл.6) (2.3)
К – коэффициент запаса
Mкр – момент крутящий на сверле, Н мм
n - число одновременно работающих сверл
f – коэффициент трения на рабочих поверхностях зажимов
Mкр =
Н мм [2.5] (2.4)
Ро – сила резания, Н
Pо = 2513,3 Н
Mкр = 0,73·
·2513,3·8=1467,7
Н·мм
Mкр = 1467,7 Н·мм
f = 0,25
К = 2,0
n=1
=448,8
Н
Расчет номинального диаметра резьбы на штоке
,
мм
[σр] – допускаемое напряжение на растяжение
[σр] = 58…98 МПа.
Q=W – тянущее усилие на штоке.
мм
Принятый диаметр штока 10 мм, резьбы М8-7Н
Определение диаметра пневмокамеры.
[2.5] (2.5)
Ри - исходное усилие развиваемое пневмокамерой, Н;
D - диаметр пневмокамеры, мм;
d – диаметр штока, мм;
ρ - давление сжатого воздуха, МПа, (ρ = 0,4 Мпа = 4 кгс/см2)
В исходном положении штока, Н:
([4] стр.96, табл. 3.8)
= 79 мм
Рекомендуемые параметры диафрагменных пневмокамер ([1]стр.98, табл.3.11)
D - диаметр пневмокамеры, мм D= 125 мм;
d – диаметр диска опорного, мм d=88 мм;
Толщина диафрагмы 4 мм
Определение исходного усилия Ри развиваемого пневмокамой:
В исходном положении штока, Н:
([4] стр.96, табл. 3.8)
В положении после перемещения штока на расстояние 31,25 мм (0,3 D):
,
Н
2671
Н
Для удержания детали в приспособлении необходимо, чтобы выполнялось условие: Q < Ри (см. пункт 2.2). Условие выполняется, т. к. 448,8 Н < 2671 Н.
Определение рациональных длин ходов штока пневмокамеры с диафрагмой.
Для тарельчатой резинотканевой диафрагмы([1]стр.97, рис.3.10)
мм (2.6)
Рис.16
2.1.3. Расчет погрешности базирования
При установке заготовки в приспособлении будет возникать погрешность базирования. Погрешность базирования ε будет равна максимальному зазору в соединении отверстие в заготовке и палец в приспособлении.
рис.17 Схема посадки.
Размеры отверстия в заготовке согласно технологии обработки Ø44Н9 (+0,062)
Размеры пальца в приспособлении приняты
Ø44f9(
)
Для обеспечения надевания заготовки на палец при максимальных значениях необходимо соблюдать условие:
n ≥ Z + Z n ([4] стр.50, формула 2.7)
Z – допуск на размер в детали, мм (смотреть на чертеже детали);
Z=0.1
Zn – допуск на размер в приспособлении, мм (ориентировочно принимают ±0,04 мм)
n ≥ 0.062 +0.08=0.142
n ≥ 0.142
Максимальный зазор в соединении Δ будет равен:
Δ = D max – dmin , мм
Dmin – диаметр отверстия в детали минимальный (заготовки), 44мм;
dmax - диаметр срезанного пальца максимальный в приспособлении, 43.975мм;
Δ=44-43.975=0.025мм
мм.
Следовательно, погрешность базирования ε будет равна
ε = Δ = 0,025 мм
Требуемый размер, по чертежу детали, на межцентровое расстояние между осями отверстий 88 ± 0,2. Следовательно, поле допуска на размер будет составлять 0,42 мм.
Погрешность базирования ε = 0,025 мм меньше поля допуска на размер 0,4 мм
0,025 < 0,4.
Следовательно, заданная точность размера 88 ± 0,2 будет обеспечена спроектированным приспособлением.