- •О. С. Ломова расчет массообменных установок нефтехимической промышленности
- •Часть 1
- •Рецензенты: е.О. Захарова, к.Т.Н., доцент ОмГпу, зав. Кафедрой «Технологии и методики преподавания технологии»;
- •Оглавление
- •Глава 1. Расчет абсорбционной установки 6
- •Глава 2. Расчет ректификационной установки 34
- •Глава 3. Расчет экстракционной установки 61
- •Введение
- •Глава I. Расчет абсорбционной установки
- •1.1. Процесс абсорбции
- •Задание на проектирование
- •Основные условные обозначения
- •Индексы
- •1.2. Пример расчета насадочного абсорбера
- •1.2.1. Масса поглощаемого вещества и расход поглотителя
- •1.2.2. Движущая сила массопередачи
- •1.2.3. Коэффициент массопередачи
- •1.2.4. Скорость газа и диаметр абсорбера
- •1.2.5. Плотность орошения и активная поверхность насадки
- •1.2.6. Расчет коэффициентов массоотдачи
- •1.2.7. Поверхность массопередачи и высота абсорбера
- •1.2.8. Гидравлическое сопротивление абсорберов
- •1.3. Расчет тарельчатого абсорбера
- •Сравнительная характеристика тарелок
- •1.3.1. Скорость газа и диаметр абсорбера
- •1.3.2. Коэффициент массопередачи
- •1.3.3. Высота светлого слоя жидкости
- •1.3.4. Коэффициент массоотдачи
- •1.3.5. Число тарелок абсорбера, выбор расстояния между тарелками и определение высоты абсорбера
- •1.3.6. Гидравлическое сопротивление тарелок абсорбера
- •1.4. Сравнение данных расчета насадочного и тарельчатого абсорберов
- •Список используемой литературы
- •Глава 2. Расчет ректификационной установки
- •2.1. Процесс ректификации
- •Задание на проектирование
- •Основные условные обозначения
- •Индексы
- •2.2. Расчёт насадочной ректификационной колонны непрерывного действия
- •2.2.1. Материальный баланс колонны и рабочее флегмовое число
- •2.2.2. Скорость газа и диаметр колонны
- •2.2.3. Высота насадки
- •2.2.4. Гидравлическое сопротивление насадки
- •2.3. Расчет тарельчатой ректификационной колонны непрерывного действия
- •2.3.1. Скорость пара и диаметр колонны
- •2.3.2. Высота колонны
- •2.3.3. Высота светлого слоя жидкости на тарелке и паросодержание барбатажного слоя
- •2.2.4. Коэффициенты массопередачи и высота колонны
- •2.3.5. Гидравлическое сопротивление тарелок колонны
- •Список используемой литературы
- •Глава 3. Расчет экстракционной установки
- •3.1. Процесс экстракции
- •3.2. Расчет экстракционных аппаратов Основные условные обозначения
- •Индексы
- •3.2.1. Скорость осаждения капель
- •3.2.2. Скорости захлебывания в противоточных экстракционных колоннах
- •3.2.3. Удерживающая способность
- •3.2.4. Размер капель
- •3.2.5. Массопередача в экстракционных аппаратах
- •3.2.6. Размер отстойных зон
- •3.3. Пример расчета распылительной колонны Задание на проектирование
- •3.4. Пример расчета роторно-дискового экстрактора
- •Приложения
- •Федеральное агентство по образованию
- •Курсовой проект
- •Пояснительная записка
1.2.5. Плотность орошения и активная поверхность насадки
Плотность орошения (скорость жидкости) рассчитывают по формуле:
(1.11)
где S – площадь поперечного сечения абсорбера, м2.
Подставив численные значения, получим:
.
При недостаточной плотности орошения и неправильной организации подачи жидкости [3] поверхность насадки может быть смочена не полностью. Но даже часть смоченной поверхности практически не участвует в процессе массопередачи ввиду наличия застойных зон жидкости (особенно в абсорберах с нерегулярной насадкой) или неравномерного распределения газа по сечению колонны.
Существует некоторая минимальная эффективная плотность орошения , выше которой всю поверхность насадки можно считать смоченной.
Для пленочных абсорберов ее находят по формуле:
(1.12)
Здесь:
(1.13)
где – минимальная линейная плотность орошения, кг/(м.с); – поверхностное натяжение, мН/м.
Тогда
.
Отсюда
В проектируемом абсорбере плотность орошения U выше , поэтому в данном случае коэффициент смачиваемости насадки =1.
Для насадочных абсорберов минимальную эффективную плотность орошения находят по соотношению [3]:
(1.14)
где – эффективная линейная плотность орошения, м2/с.
Для колец Рашига размером 75 мм и хордовых насадок с шагом более 50 мм м2/с; для всех остальных насадок м2/с.
Коэффициент смачиваемости насадки для колец Рашига при заполнении колонны внавал можно определить из следующего эмпирического уравнения [7]:
(1.15)
где – диаметр насадки;
При абсорбции водой и водными растворами хорошо растворимых газов, смоченная поверхность насадки уменьшается [3]. Поэтому полная смачиваемость достигается при более высоких значениях Г. Для таких систем значение может быть рассчитано по уравнению:
(1.16)
где коэффициент А зависит от краевого угла смачивания и изменяется в пределах 0,12–0,17; – разница между поверхностным натяжением жидкости, подаваемой на орошение колонны, и жидкости, вытекающей из нее.
Доля активной поверхности насадки может быть найдена по формуле [3]
(1.17)
где p и q – коэффициенты, зависящие от типа насадки [3].
Подставив численные значения, получим:
Как видим, не вся смоченная поверхность является активной. Наибольшая активная поверхность насадки достигается при таком способе подачи орошения, который обеспечивает требуемое число точек орошения и на 1 м2 поперечного сечения колонны. Это число точек орошения и определяет выбор типа распределительного устройства [3].
1.2.6. Расчет коэффициентов массоотдачи
Для регулярных насадок (к которым относится и хордовая) коэффициент массоотдачи в газовой фазе находят из уравнения [1; 3]:
(1.18)
где – диффузионный критерий Нуссельта для газовой фазы.
Отсюда (в м/с) равен:
(1.19)
где – средний коэффициент диффузии бензольных углеводородов в газовой фазе, м2/с; – критерий Рейнольдса для газовой фазы в насадке; – диффузионный критерий Прандтля для газовой фазы; – вязкость газа, Па·с [2]; l – высота элемента насадки, м.
Для колонн с неупорядоченной насадкой коэффициент массоотдачи можно найти из уравнения:
Коэффициент диффузии бензольных углеводородов в газе можно рассчитать по уравнению [1, 3, 8, 9]:
(1.20)
где , – мольные объемы бензольных углеводородов и коксового газа в жидком состоянии при нормальной температуре кипения, см3/моль; МБУ, МГ – мольные массы соответственно бензольных углеводородов и коксового газа, кг/моль.
Подставив, получим:
Выразим в выбранной для расчета размерности:
Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе находят из обобщенного уравнения, пригодного как для регулярных (в том числе и хордовых), так и для неупорядоченных насадок [1,3]:
где – диффузионный критерий Нуссельта для жидкой фазы.
Отсюда , (в м/с) равен:
(1.21)
где – средний коэффициент диффузии бензольных углеводородов в каменноугольном масле, м2/с; – приведенная толщина стекающей пленки жидкости, м; – модифицированный критерий Рейнольдса для стекающей по насадке пленки жидкости; – диффузионный критерий Прандтля для жидкости.
В разбавленных растворах коэффициент диффузии может быть достаточно точно вычислен по уравнению [3, 8, 9]:
(1.22)
где М – мольная масса каменноугольного масла, кг/кмоль; Т – температура масла, К; – вязкость масла, мПа·с; – мольный объем бензольных углеводородов, см3/моль; – параметр, учитывающий ассоциацию молекул.
Подставив численные значения в уравнение (1.22), получим:
Выразим в выбранной для расчета размерности:
где – средняя объемная концентрация бензольных углеводородов в поглотителе, кг · БУ/(м3 · см).
По уравнению (1–8) рассчитаем коэффициент массопередачи в газовой фазе :