![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •О. С. Ломова расчет массообменных установок нефтехимической промышленности
- •Часть 1
- •Рецензенты: е.О. Захарова, к.Т.Н., доцент ОмГпу, зав. Кафедрой «Технологии и методики преподавания технологии»;
- •Оглавление
- •Глава 1. Расчет абсорбционной установки 6
- •Глава 2. Расчет ректификационной установки 34
- •Глава 3. Расчет экстракционной установки 61
- •Введение
- •Глава I. Расчет абсорбционной установки
- •1.1. Процесс абсорбции
- •Задание на проектирование
- •Основные условные обозначения
- •Индексы
- •1.2. Пример расчета насадочного абсорбера
- •1.2.1. Масса поглощаемого вещества и расход поглотителя
- •1.2.2. Движущая сила массопередачи
- •1.2.3. Коэффициент массопередачи
- •1.2.4. Скорость газа и диаметр абсорбера
- •1.2.5. Плотность орошения и активная поверхность насадки
- •1.2.6. Расчет коэффициентов массоотдачи
- •1.2.7. Поверхность массопередачи и высота абсорбера
- •1.2.8. Гидравлическое сопротивление абсорберов
- •1.3. Расчет тарельчатого абсорбера
- •Сравнительная характеристика тарелок
- •1.3.1. Скорость газа и диаметр абсорбера
- •1.3.2. Коэффициент массопередачи
- •1.3.3. Высота светлого слоя жидкости
- •1.3.4. Коэффициент массоотдачи
- •1.3.5. Число тарелок абсорбера, выбор расстояния между тарелками и определение высоты абсорбера
- •1.3.6. Гидравлическое сопротивление тарелок абсорбера
- •1.4. Сравнение данных расчета насадочного и тарельчатого абсорберов
- •Список используемой литературы
- •Глава 2. Расчет ректификационной установки
- •2.1. Процесс ректификации
- •Задание на проектирование
- •Основные условные обозначения
- •Индексы
- •2.2. Расчёт насадочной ректификационной колонны непрерывного действия
- •2.2.1. Материальный баланс колонны и рабочее флегмовое число
- •2.2.2. Скорость газа и диаметр колонны
- •2.2.3. Высота насадки
- •2.2.4. Гидравлическое сопротивление насадки
- •2.3. Расчет тарельчатой ректификационной колонны непрерывного действия
- •2.3.1. Скорость пара и диаметр колонны
- •2.3.2. Высота колонны
- •2.3.3. Высота светлого слоя жидкости на тарелке и паросодержание барбатажного слоя
- •2.2.4. Коэффициенты массопередачи и высота колонны
- •2.3.5. Гидравлическое сопротивление тарелок колонны
- •Список используемой литературы
- •Глава 3. Расчет экстракционной установки
- •3.1. Процесс экстракции
- •3.2. Расчет экстракционных аппаратов Основные условные обозначения
- •Индексы
- •3.2.1. Скорость осаждения капель
- •3.2.2. Скорости захлебывания в противоточных экстракционных колоннах
- •3.2.3. Удерживающая способность
- •3.2.4. Размер капель
- •3.2.5. Массопередача в экстракционных аппаратах
- •3.2.6. Размер отстойных зон
- •3.3. Пример расчета распылительной колонны Задание на проектирование
- •3.4. Пример расчета роторно-дискового экстрактора
- •Приложения
- •Федеральное агентство по образованию
- •Курсовой проект
- •Пояснительная записка
1.2. Пример расчета насадочного абсорбера
Геометрические размеры колонного массообменного аппарата определяются в основном поверхностью массопередачи, необходимой для проведения данного процесса, и скоростями фаз.
Поверхность массопередачи может быть найдена из основного уравнения массопередачи [1]:
,
(1.1)
где
,
– коэффициенты массопередачи
соответственно по жидкой и газовой
фазам, кг/(м²·с).
1.2.1. Масса поглощаемого вещества и расход поглотителя
Массу бензольных углеводородов (БУ), переходящих в процессе абсорбции из газовой смеси (Г) в поглотитель за единицу времени, находят из уравнения материального баланса:
(1.2)
где
L,
G
– расходы соответственно чистого
поглотителя и инертной части газа, кг/с;
,
– начальная и конечная концентрации
бензольных углеводородов в поглотительном
масле, кг · БУ/кг · М;
,
– начальная и конечная концентрация
бензольных углеводородов в газе, кг ·
БУ/кг · Г.
Выразим составы фаз, нагрузки по газу и жидкости в выбранной для расчета размерности:
(1.3)
где
– средняя плотность коксового газа при
нормальных условиях [2].
Получим:
кг
· БН/кг · Г;
кг
· БУ/кг · Г;
кг
· БУ/кг · М.
Конечная
концентрация бензольных углеводородов
в поглотительном масле
обусловливает его расход (который в
свою очередь влияет на размеры как
абсорбера, так и десорбера), а также
часть энергетических затрат, связанных
с перекачиванием жидкости и ее
регенерацией. Поэтому
выбирают, исходя из оптимального расхода
поглотителя [3]. Для коксохимических
производств расход поглотительного
каменноугольного масла L
принимают
в
1,5 раза больше минимального
[4].
В этом случае конечную концентрацию
определяют из уравнения материального
баланса, используя данные по равновесию
(см. рис. 1.2 и 1.3):
(1.4)
Отсюда:
кг
· БУ/кг · М,
где
– концентрация бензольных углеводородов
в жидкости, равновесная с газом начального
состава.
Расход инертной части газа:
,
(1.5)
где
– объемная доля бензольных углеводородов
в газе, равная
где
– мольная масса бензольных углеводородов
[4].
Тогда:
G = 13,9·(1 – 0,0094)·(0,44 – 0,035) = 5,577 кг/с.
Производительность абсорбера по поглощаемому компоненту равна:
кг/с.
Расход поглотителя (каменноугольного масла) равен:
кг/с.
Тогда соотношение расходов фаз, или удельный расход поглотителя, составит:
кг/кг.
(1.6)
1.2.2. Движущая сила массопередачи
Движущая сила, в соответствии с уравнением (1.1), может быть выражена в единицах концентраций как жидкой, так и газовой фаз. Для случая линейной равновесной зависимости между составами фаз, принимая модель идеального вытеснения в потоках обеих фаз, определим движущую силу в единицах концентраций газовой фазы [1]:
,
(1.7)
где
и
– большая и меньшая движущие силы на
входе потоков в абсорбер и на выходе из
него, кг · БУ/кг · Г (рис. 1.2 и 1.3).
В данном примере:
,
где
и
–
концентрации бензольных углеводородов
в газе, равновесные с концентрациями в
жидкой фазе (поглотителе) соответственно
на входе в абсорбер и на выходе из него
(см. рис. 1.2):
кг
· БУ/кг · Г;
кг
· БУ/кг · Г;
кг
· БУ/кг · Г;
Рис. 1.2. Зависимость между содержанием Рис. 1.3. Схема распределения
бензольных углеводородов в коксовом газе Y концентраций в газовом
и каменноугольном масле X при 30 °С и жидкостном потоках
в адсорбере