- •Важільного механізму
- •Загальні вимоги до змісту проекту1
- •Структурне дослідження важільного механізму
- •Визначення розмірів кулісного механізму
- •Кінематичне дослідження важільного механізму
- •Розрахунок і побудова планів механізму
- •Розрахунок і побудова планів швидкостей
- •Розрахунок і побудова планів прискорень
- •3. Динамічне дослідження машинного агрегату способом Мерцалова
- •3.3. Розрахунок і побудова графіків приросту кінетичної енергії
- •Розрахунок кутового прискорення кривошипа
- •4. Кiнетостатичне дослідження важільного механізму
- •4.2. Силовий розрахунок структурних груп
- •4.3. Силовий розрахунок початкового механізму
- •5. Розрахунок передаточного механізму
- •5.1 Розрахунок параметрів планетарного редуктора
- •5.1. Розрахунок евольвентного зачеплення
- •6.Синтез кулачкового механізму
- •6.1 Розрахунок і побудова кінематичних діаграм штовхача
- •6.2 Визначення мінімального радіуса кулачка
Структурне дослідження важільного механізму
Структурний аналіз важільного механізму
Кінематичний ланцюг важільного механізму (рис.5) складається з однієї нерухомої ланки (стійка 0) та п'яти рухомих (n = 5): кривошипа 1, каменя 2, куліси 3, шатуна 4 та повзуна 5.
Рис. 5. Кінематична схема важільного механізму
Усі ці ланки утворюють поміж собою сім кінематичних пар:
п'ять шарнірів у точках О1, А, В, С і D та
дві поступальних пари – між ланками 2 і 3 (А) та 5 і 0 (Е).
Усі кінематичні пари за кількістю зв’язків належать до нижчих пар п'ятого класу (p5 =7).
Визначимо ступінь рухомості за формулою Чебишева:
W = 3n – 2p5 – p4 = 35 – 27 = 1.
Для надання руху усьому механізму призначимо вхідною ланкою кривошип 1.
Визначення класу механізму виконується шляхом розкладання ланцюга на структурні одиниці.
Спочатку відокремлюється крайня по відношенню до вхідної ланки 1 група (рис.6) з двох ланок, – шатуна 4 та повзуна 5. Після відокремлення залишається ланцюг, (рис.7) який має ступінь рухомості . Це вказує на те, що рухомість ланцюга збереглась, тобто група ланок 4 – 5 є структурною групою Асуру і належить до груп другого класу другого виду.
Далі відокремлюється група ланок 2 – 3, яка теж належить до груп другого класу, але до третього виду (рис.8). Наприкінці залишився початковий механізм (рис.9) першого класу.
Для визначення формули побудови визначального механізму потрібно розташувати у неї усі структурні одиниці за порядком їх приєднання до початкового механізму.
Формула побудови механізму, або структурна формула, має наступний вид
.
За складом цієї формули визначальний механізм, що розглядається, належить до механізмів другого класу
Рис. 6. Структурна група другого класу другого виду |
Рис. 7. Залишковий механізм |
|
Рис. 8. Структурна група другого класу третього виду |
Рис. 9. Початковий механізм першого класу |
Визначення розмірів кулісного механізму
Відсутні розміри кулісного механізму визначаються у процесі синтезу його кінематичної схеми за заданим коефіцієнтом середньої швидкості повзуна k. Користуючись крайніми положеннями куліси (рис.10), можна визначити: ; ; .
За наданим ходом повзуна H визначається довжина відрізка , м. У відповідності до завдання розраховуються міжосьова відстань , а також довжини: кривошипа , куліси , шатуна , м. |
Рис.10 |
Результати розрахунків за залежностями завдання та за вище наведеними надані у наступній табл.1.
Таблиця 1. Результати розрахунків розмірів та інерційних характеристик механізму
Далі за вихідними даними визначаються інерційні характеристики. Їх значення наведені також у табл. 1, а розрахункові формули надані у наступному вигляді.
Маси ланок, кг: куліса 3 ; шатун 4 ; повзун 5 .
Моменти інерції, кгм2: куліса 3 ; шатун 4 ; повзун 5 .
Визначення потужності та вибір електродвигуна
Частота обертання кривошипа , об/хв.
Корисна робота, затрачувана на подолання сил опору протягом одного повного оберту кривошипа, Акор.=0,9Рріз.Н+1,1РхН=Н(0,9+1,10,04) Рріз =0,944РрізН, Дж. Корисна потужність . ККД планетарного редуктора , де – передатне відношення редуктора, / = зп2 – ККД зверненого механізму.
За величиною синхронної частоти обертання попередньо приймається значення номінальної частоти обертання . Приблизно розраховується передатне відношення передавального механізму . Оскільки до складу передавального механізму належать послідовно з’єднані редуктор і відкрита передача, передатне відношення планетарного редуктора визначається за формулою . З урахуванням відхилень 2% діапазон передатних відносин планетарного редуктора U =(0,98..…1,02) . Попередньо приймаємо з цього діапазону , за допомогою якого розраховується ККД планетарного редуктора. Повний ККД передавального механізму є добутком ККД планетарного редуктора і відкритої передачі, який можна дорівняти ККД зверненого механізму, . Таким чином, Після цього визначається необхідна потужність електродвигуна: . Результати виконаних розрахунків наведені у табл. 2.
Таблиця 2. Результати розрахунків до вибору двигуна
За каталогом вибирається асинхронний електродвигун 4АМ_____В3 з номінальною потужністю Рном, кВт і номінальною частотою обертання nном, об./хв., моментом інерції ротора Iр, кгм2. Розраховане за цими даними передатне відношення редуктора знаходиться у межах діапазону передатних відносин.
За величиною корисної роботи знаходиться значення рушійного моменту на кривошипі , Нм. Його величина також наведена у табл. 2.