- •Первые вопросы
- •Вопрос 1 Вывестии дифференциальное уравнение конвективной диффузии. Рассмотреть частный случай диффузии в неподвижной среде.
- •2. Первый закон Фика. Вывод дифференциального уравнения конвективной диффузии.
- •3. Получить диффузионные критерии подобия. Определяемый и определяющие критерии. Физический смысл массообменных критериев подобия.
- •4. Получить уравнение аддитивности диффузионных сопротивлений. Сформулировать допущения при выводе.
- •5. Вывести соотношение между коэффициентами массопередачи и массоотдачи. Из каких уравнений получают коэффициенты массоотдачи?
- •Вопрос №8. Вывод уравнения для расчета средней движущей силы массопередачи.
- •1)Через основное уравнение массопередачи.
- •2) Через число теоретических тарелок.
- •3) Метод кинетической (псевдоравновесной) линии.
- •Вопрос 14. Материальный баланс процесса простой перегонки. Расчет количества кубового остатка, количества и среднего состава дистиллята.
- •16. Вывести уравнение рабочей линии для укрепляющей части ректификационной колонны. Описать, как строят рабочие линии на диаграмме y-X, сформулировав необходимые допущения.
- •Выбор рабочего флегмового числа
- •21. Вывести уравнение теплового баланса ректификационной колонны непрерывного действия. Как определяется расход греющего пара в кипятильнике?
Вопрос 14. Материальный баланс процесса простой перегонки. Расчет количества кубового остатка, количества и среднего состава дистиллята.
Простая перегонка заключается в постепенном испарении жидкости и конденсации образующихся паров. Рассмотрим периодически действующую перегонку. В куб залита жидкая смесь. Составим уравнение материального баланса.
Пусть в момент времени τ в кубе L кг смеси, х – концентрация НК в смеси, Lх – количество НК в смеси.
За время dτ испарится dL кг смеси и концентрация уменьшится на dx. При этом образуется dL кг пара, равновесного с жидкостью и имеющего концентрацию у*; dLy* – количество НК в паре. В кубе останется остаток (L – dL) кг с концентрацией (х – dx).
Тогда уравнение материального баланса по НК:
Lx = (L–dL)(x–dx)+dLy*;
Раскроем скобки: Lх = Lх– dLх– Ldx+ dLdx+ dLy*,
после сокращения получим: dL(y*–х) = Ldx,
разделим переменные:
Это дифференциальное уравнение проинтегрируем от L = F (количество исходной смеси) до L = W (количество остатка) и по х от хF до хW (хF – концентрация НК в исходной смеси; хW –концентрация в остатке).
Тогда: ∫ dL/L = ∫ dx/(y* – х); ln(F/W) = ∫ dx/(y* – х) – W хW хW
– уравнение простой перегонки.
Вид функции у* = f(x) определяется формой кривой равновесия и не может быть установлен аналитически. Поэтому правую часть интегрируют графически.
Из уравнения можно получить W, зная F и хF, хW. Средний состав дистиллята хр можно определить из уравнения материального баланса по НК:
FхF = WхW + (F – W) (хр)ср. , где хр = (FхF – WхW)/(F – W).
Простая перегонка применяется для смесей, компоненты которых сильно различаются по летучести, простая перегонка – это довольно грубое предварительное разделение смесей.
Вопрос № 15. Вывести уравнения рабочих линий ректификационной колонны непрерывного действия.
Делаем подстановку в 1 уравнение:
Укрепляющая часть колонны. Количество жидкости (флегмы), стекающей по этой части колонны
Количество паров, поднимающихся по колонне
В том же сечение колонны состав жидкости (флегмы) , поступающей из дефлегматора,
Подставляя значения L, G, yк, xк , получаем:
Откуда
- эта зависимость является уравнением рабочей линии укрепляющей части колонны.
Количество жидкости, стекающей по исчерпывающей части колонны, составит:
Количество пара, проходящего через нижнюю часть колонны, равно количеству пара, поднимающегося по верхней (укрепляющей) ее части. Следовательно:
Для низа колонны состав удаляющейся жидкости (остатка) x’к=xw и, согласно допущению, состав поступающего сюда из кипятильника пара y’н= yw = xw . Подставив значения L’, G’, x’к , y’н в первое уравнение, получим:
После приведения к общему знаменателю и сокращения подобных членов находим:
эта зависимость является уравнением рабочей линии исчерпывающей части колонны.
16. Вывести уравнение рабочей линии для укрепляющей части ректификационной колонны. Описать, как строят рабочие линии на диаграмме y-X, сформулировав необходимые допущения.
Упрощающие допущения графического метода анализа работы и расчета ректификационной колонны.
-
Молярные теплоты испарения компонентов при одной и той же температуре приблизительно одинаковы (правило Трутона), поэтому каждый киломоль пара при конденсации испаряет 1 кмоль жидкости. Следовательно количество поднимающихся паров (в киломолях) в любом сечении колонны одинаково;
-
В дефлегматоре не происходит изменения состава пара. Если весь пар конденсируется в дефлегматоре, то это положение полностью соответствует реальным условиям. Следовательно, состав пара, уходящего из ректификационной колонны, равен составу дистиллята, т.е. ;
-
При испарении жидкости в кипятильнике не происходит изменения ее состава. Следовательно, состав пара, образующегося в кипятильнике, соответствует составу кубового остатка, т.е.;
-
Теплоты смешения компонентов разделяемой смеси равны 0.
Также, при этом перед подачей в колонну смесь подогревают до температуры кипения жидкости в том сечении колонны, в которое она поступает.
Вывод уравнения рабочей линии для укрепляющей части ректификационной колонны
Обозначения:
-
F, xF - поток (кмоль/с) и концентрация (молярные доли) НК исходной смеси;
-
P, xP - поток и концентрация НК дистиллята;
-
W,xW - поток и концентрация НК кубового остатка;
-
Ф,xФ – поток и концентрация НК флегмы;
-
G – количество пара (кмоль/с), выходящего из колонны.
Материальный баланс колонны по всему потоку:
; при получаем
Материальный баланс по низкокипящему компоненту:
Для укрепляющей части колонны возьмем произвольное сечение А-А (см. рис), которому соответствуют текущие концентрации x и y, и составим материальный баланс по НК для верха этой колонны:
откуда
где – количество флегмы, стекающей в верхней части колонны.
Количество поднимающихся по колонне паров:
С учетом (см допущение 2), поставляем ур-я (3) и (4) в ур-е (2). Получаем:
Таким образом, уравнение рабочей линии укрепляющей части колонны:
Порядок построения рабочих линий ректификационной колонны
-
Откладываем на горизонтальной оси значения ;
-
Строим на диагонали точки и ;
-
Проводим вертикаль при до значения ;
-
Откладываем на вертикальной оси отрезок ;
-
Соединяем точку на вертикальной оси, полученную по отрезку В, и точку на диагонали пунктирной линией;
-
На пересечении пунктирной линии и вертикали (при ) получаем точку пересечения рабочих линий (точку питания);
-
Соединяя точку пересечения рабочих линий с точкой , получаем рабочую линию верхней части колонны;
-
Соединяя точку пересечения рабочих линий с точкой , получаем рабочую линию нижней части колонны.
17. Вывести уравнения рабочих линий для ретификационной колонны непрерывного действия при постоянстве расходов фаз (с необходимыми пояснениями и допущениями). Как зависит положение этих линий на диаграмме у-х от флегмового числа?
Предварительно принимаются следующие основные допущения, мало искажающие действительный процесс, но существенно упрощающие его анализ и расчет:
1. Молярные теплоты испарения компонентов при одной и той же температуре приблизительно одинаковы (правило Трутона), поэтому каждый киломоль пара при конденсации испаряет 1 кмоль жидкости. Следовательно, количество поднимающихся паров (в киломолях) в любом сечении колонны одинаково.
2. В дефлегматоре не происходит изменения состава пара. Если весь пар конденсируется в дефлегматоре, то это положение полностью соответствует реальным условиям. Следовательно, состав пара, уходящего из ректификационной колонны, равен составу дистиллята, т.е. yD = xD.
3. При испарении жидкости в кипятильнике не происходит изменения ее состава. Следовательно, состав пара, образующегося в кипятильнике, соответствует составу кубового остатка, т.е. yW = xW.
4. Теплоты смешения компонентов разделяемой смеси равны нулю.
При этом предполагается, что перед подачей в колонну смесь подогревают до температуры кипения жидкости в том сечении колонны, в которое она поступает.
Расчетная схема установки представлена на рис. 3.15.
Рис. 3.15. К выводу уравнения материального баланса
Введены следующие обозначения (рис. 3.15):
F, xF – поток (кмоль/с) и концентрация (молярные доли) НК исходной смеси;
P, xD – поток и концентрация НК дистиллята;
W, xW – поток и концентрация НК кубового остатка;
Ф, xФ – поток и концентрация НК флегмы;
G – количество пара (кмоль/с), выходящего из колонны.
Тогда материальный баланс колонны по всему потоку
но G = P + Ф, и поэтому
F = P + W. (3.8)
Материальный баланс по низкокипящему компоненту
(3.9)
Уравнения рабочих линий. Поскольку условия работы укрепляющей и исчерпывающей частей ректификационной колонны различны, то рассмотрим материальные балансы для них отдельно.
Для укрепляющей части колонны возьмем произвольное сечение А – А (рис. 3.15), которому соответствуют текущие концентрации x и y, и составим материальный баланс по НК для верха этой части колонны:
откуда
(3.10)
где L – количество флегмы, стекающей в верхней части колонны.
Причем
(3.11)
где R – флегмовое число, равное отношению количества флегмы к количеству отбираемого из колонны дистиллята:
Количество поднимающихся по колонне паров
(3.12)
Так как по принятому допущению yD = xD, то уравнение (3.10) при подстановке в него соответствующих значений L и G принимает вид
|
откуда получаем уравнение рабочей линии укрепляющей части колонны:
(3.13)
При x = xD y = xD, т.е. рабочая линия укрепляющей части колонны пересекает диагональ с абсциссой xD, что и следовало ожидать, учитывая второе допущение.
Обозначим , а . Тогда уравнение (3.13) примет вид соотношения
которое является уравнением прямой линии. В нем А – тангенс угла наклона a рабочей линии к оси абсцисс, а В – отрезок, отсекаемый рабочей линией на оси ординат (рис. 3.16, а).
При выводе уравнений рабочей линии исчерпывающей части колонны следует учитывать, что количество орошения этой части колонны увеличивается на величину расхода F исходной смеси. Рассмотрим материальный баланс для низа исчерпывающей части колонны – ниже произвольного сечения В – В (рис. 3.15); текущие концентрации НК в фазах x и y .
Обозначим количества поднимающегося по нижней части колонны пара , а стекающей флегмы – . Тогда
Рис. 3.16. К выводу уравнений рабочих линий верхней (а) и нижней (б) частей ректификационной колонны
Если обозначить через то Количество стекающей по нижней части колонны флегмы Количество поднимающегося по колонне пара не меняется, т.е.
откуда
Тогда с учетом того, что yW = xW, получим
После соответствующих преобразований имеем
(3.14)
где (рис. 3.16, б); – отрезок, отсекаемый рабочей линией на оси ординат.
При x = xW y = xW, т.е. рабочая линия исчерпывающей части колонны проходит через точку, лежащую на диагонали с абсциссой xW. Теперь выясним, где же эти линии пересекаются.
Ордината точки пересечения, определяемая по уравнениям (3.13) и (3.14), будет одинаковой. Следовательно, можно приравнять правые части этих уравнений:
или
Решая последнее выражение относительно абсциссы с координатой x, после простейших преобразований получаем x = xF, т.е. абсцисса точки пересечения рабочих линий равна составу исходной смеси (т.е. эта точка соответствует сечению, на уровне которого подают питание в колонну). После этого можно построить рабочие линии для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны.
На оси абсцисс откладывают заданные концентрации xF, xD, xW и находят точки а и с (рис. 3.16). Если величина R задана, то на оси ординат откладывают отрезок и соединяют точку d c точкой а. Проведя вертикаль из точки xF до пересечения с линией ad, находят точку b пересечения рабочих линий и соединяют ее с точкой с. Таким образом, получают рабочие линии ab – для укрепляющей и bc – для исчерпывающей частей колонны.
18. Метод расчёта массообменных колонных аппаратов со ступенчатым контактом фаз, основанный на уравнении массопередачи. Связь локальной эффективности по Мерфри с числом единиц переноса для различных случаев структуры потоков фаз.
Расчет колонных массообменных аппаратов. В основном распространены противоточные аппараты. Рассмотрим колонный аппарат на примере абсорбции
Допущения:
-
Рассматривается перенос одного компонента, остальные компоненты считаем инертными
-
Фазы движутся по модели идеального вытеснения.
Материальный баланс для всего аппарата:
(1)
(2)
(3)
(4)
Уравнение (4) уже не является независимым, представляя собой сумму первых трёх уравнений.
Материальный баланс для верхней части аппарата:
(5)
(6)
Аналогично для нижней части аппарата:
(6)
Уравнения (6) – это уравнения рабочих линий (связывают рабочие концентрации в фазах)
(7)
(8)
Тарельчатая колонна.
Контакт фаз ступенчатый.
(9)
(10)
(10)
Расчёт аппаратов с непрерывной поверхностью контакта фаз
Два основных метода расчёта высоты колонных аппаратов:
-
метод теоретических ступеней
-
метод, основанный на уравнении массопередачи
В результате технологического расчёта получают:
-
высоту аппарата (высота насадки), число тарелок (высота тарельчатой части)
-
сечение аппарата (диаметр)
Объемный расход сплошной фазы
В экстракции расходы обеих фаз.
- фиктивная скорость
Метод теоретической ступени разделения
Теоретическая тарелка – это участок аппарата, который покидают фазы, находящиеся в равновесии.
Равновесие определяется P и T
Дано: абсорбция
ВЭТС – высота, эквивалентная теоретической ступени. это экспериментальная величина
Метод, основанный на уравнении массопередачи.
Ky – коэффициент массопередачи по газовой фазе
A – поверхность контакта фаз
(11)
(12)
По инертному газу
(121)
– удельная поверхность [м2/м3]
(13)
Для жидкой фазы
(14)
Если линия равновесия прямая , то безразлично по какому из уравнений считать.
Выбирается уравнение для фазы, в которой сосредоточено основное сопротивление.
Частные случаи:
-
Процесс изотермический, концентрации малы
Линия равновесия прямая
(15)
hoy noy
noy – общее число единиц переноса по газовой фазе
hoy – высота единиц переноса
– равновесная линия прямая
Уравнение рабочей линии
(для верхней части) (16)
(для нижней части) (17)
Fm
– фактор массопередачи
Отношение наклона равновесной линии
к наклону рабочей линии
; =Fm
(18)
-
Fm=1
Наклон равновесной и рабочей линий одинаков
(из 16)
(из 17)
(19)
-
Концентрации не малы, процесс изотермический, коэффициенты массопередачи слабо зависят от концентрации
(20)
Ограничений на кривизну линий не накладывается
Для постоянного Ky необходимо, чтобы
Если , то следует записать по жидкой фазе
(21)
Другой случай, когда в обеих фазах МИС
(22)
(МИС+МИС)
Расчёт высоты колонных аппаратов при ступенчатом контакте фаз
В тарельчатых аппаратах взаимодействие фаз рассматривают только на тарелках. За пределами тарелок фазы не взаимодействуют
-
Метод теоретической тарелки
Фазы, покидающие тарелку, находятся в состоянии равновесия (достигли состояния равновесия)
– приходит на тарелку, – покидает тарелку, Ŋ – средний КПД ступени по колонне,
– число реальных тарелок
-
Метод, основанный на понятии коэффициента массопередачи (на уравнении массопередачи)
-
КПД Мерфри
Показывает, во сколько реальное изменение концентрации отличается от изменения концентрации на теоретической тарелке
(22)
(23)
(24)
E0 – локальная эффективность по Мерфри (без учёта реальных факторов брызгоуноса, байпасирующей жидкости и др.)
EMy – реальный КПД Мерфри
19. Вывести формулу для расчета минимального флегмового числа при непрерывной ректификации. Какие принципы используют для оптимизации при определении флегмового числа?
Упрощающие допущения графического метода анализа работы и расчета ректификационной колонны.
-
Молярные теплоты испарения компонентов при одной и той же температуре приблизительно одинаковы (правило Трутона), поэтому каждый киломоль пара при конденсации испаряет 1 кмоль жидкости. Следовательно количество поднимающихся паров (в киломолях) в любом сечении колонны одинаково;
-
В дефлегматоре не происходит изменения состава пара. Если весь пар конденсируется в дефлегматоре, то это положение полностью соответствует реальным условиям. Следовательно, состав пара, уходящего из ректификационной колонны, равен составу дистиллята, т.е. ;
-
При испарении жидкости в кипятильнике не происходит изменения ее состава. Следовательно, состав пара, образующегося в кипятильнике, соответствует составу кубового остатка, т.е.;
-
Теплоты смешения компонентов разделяемой смеси равны 0.
Также, при этом перед подачей в колонну смесь подогревают до температуры кипения жидкости в том сечении колонны, в которое она поступает.
Вывод формулы для расчета минимального флегмового числа при непрерывной ректификации
При пересечении рабочих линий в точке b0 рабочие концентрации равны равновесным, что возможно только при бесконечно большой поверхности массопередачи, так как при этом .
В этом случае (линия ad1 на графике) флегмовое число должно быть минимальным, а величина отрезка B – максимальной.
Уравнение рабочей линии верхней части колонны:
Преобразовав уравнение рабочей линии верхней части колонны к линейному виду, получим:
, где ;
В нашем случае: или (Bmax определяется графически)
Из уравнения рабочей линии верхней части колонны для рассматриваемого случая:
Откуда последует, что:
Решая уравнение относительно Rmin, получим: