- •1.Метод и законы термодинамики. Основные понятия и определения термодинамики.
- •2.Параметры состояния и уравнения состояния.
- •3.Термодинамическая работа. Координаты р-V.
- •4. Потенциальная работа. Координаты р-V. Распределение работы.
- •5. Истинная и средняя теплоемкости веществ.
- •6.Смеси жидкостей, паров и газов, расчет характеристик смеси веществ.
- •7. Схемы смешения. Закон Дальтона.
- •8. Определение температуры смеси. Теплоемкость смеси.
- •9. Термодинамические условия фазовых переходов
- •10. Критические параметры чистого вещества и смесей газов.
- •11. Теория соответственных состояний. Коэффициент сжимаемости.
- •12. Постулат и математическое выражение 1 начала термодинамики.
- •13. Первое начало термодинамики в аналитическое форме.
- •14. 1 Начало термодинамики для идеального газа.
- •15. Принцип существования энтропии идеального газа.
- •1 6. Изобарный процесс изменения состояния простого тела. Уравнение процесса, изображение в координатах p-V, связь между параметрами, работа и теплообмен, изменение функций состояния.
- •17. Изобарный процесс изменения состояния идеального газа. Уравнение процесса, изображение в координатах t-s, связь между параметрами, работа и теплообмен, изменение функций состояния.
- •18. Изохорный процесс изменения состояния простого тела. Уравнение процесса, изображение в координатах р-V, связь между параметрами, работа и теплообмен, изменение функций состояния.
- •19. Изохорный процесс изменения состояния идеального газа. Уравнения процесса, изображение в координатах t-s, связь между параметрами, работа и теплообмен, изменение функции состояния.
- •20. Изопотенциальный процесс изменения состояния простого тела. Уравнение процесса, изображение в координатах р-V, связь между параметрами, работа и теплообмен, изменение функций состояния.
- •31. Теплопроводность. Закон Фурье. Коэффициент теплопроводности.
- •32. Ду теплопроводности. Условия однозначности.
- •33. Теплопроводность через однослойные и многослойные плоские стенки.
- •34. Теплопроводность через однослойные и многослойные цилиндрические стенки.
- •35. Теплоотдача. Уравнение Ньютона. Коэффициент теплоотдачи.
- •36. Критериальные уравнения, физический смысл критериев подобия.
- •37. Последовательность расчетов конвективного теплообмена в в условиях свободной конвекции.
- •38. Последовательность расчетов конвективного теплообмена в условиях вынужденной конвекции.
- •39. Теплообмен излучением. Основные законы.
- •40. Теплообмен излучением между телами.
- •41. Коэффициент лучистого теплообмена. Уравнение Ньютона-Рихмана.
- •42. Сложный теплообмен. Эффективный коэффициент теплопроводности.
- •43. Теплопередача. Основное уравнение теплопередачи. Коэффициент теплопередачи.
- •44. Теплопередача через плоские однослойные и многослойные стенки.
- •45. Теплопередача через криволинейные однослойные и многослойные стенки.
- •46,(47).Оптимизация процессов теплопередачи. Способы интенсификации теплопередачи(Методы снижения теплового потока).
- •48. Теплопередача при переменных температурах. Средняя разность температур.
- •49. Тепловой баланс и уравнение теплопередачи теплообменного аппарата.
- •50. Средняя разность температур для сложных схем теплообмена.
- •51. Обобщенные уравнения теплопередачи при переменных температурах.
- •52. Последовательность расчета теплообменных аппаратов 1 рода.
- •53. Последовательность расчетов теплообменного аппарата 2 рода
- •54. Круговые процессы, кпд и холодильный коэффициент
- •55. Обратимый цикл Карно, прямой и обратный процесс. Теорема Карно.
- •56. Математическое выражение второго начала термостатики. Основные следствия.
- •57. Математическое выражение второго начала термодинамики. Основные следствия.
- •58. Истечение жидкостей и газов. Основные расчетные соотношения. Истечение несжимаемой жидкости.
- •59.Особенности истечения сжимаемой жидкости. Кризис истечения. Режимы истечения.
- •60. Переход через критическую скорость. Сопло Лаваля, определение геометрических размеров.
- •61. Особенности истечения через каналы переменного сечения, сопло и диффузор.
- •62. Дросселирование. Эффект Джоуля-Томсона. Основные понятия
- •63. Процессы парообразования, определение параметров насушенного пара, диаграмма h-s.
- •64.Классификация циклов тепловых двигателей:
- •65. Схема, рабочий процесс и тд цикл Брайтона. Кпд.
- •66. Схема, рабочий процесс и тд цикл Гемфри. Кпд.
- •67. Сопоставление тд циклов Брайтона и Гемфри по эффективности.
- •68. Схема, рабочий процесс и тд цикл Отто, кпд.
- •69. Схема, рабочий процесс и тд цикл Дизеля. Кпд
- •71. Сопоставление тд циклов двс по эффективности.
- •72. Схема, рабочий процесс и цикл паросиловой установки, цикл Ренкина, методы повышения кпд
- •73.Схема, рабочий процесс и цикл паросиловой установки с промежуточным перегревом
- •74. Схема, рабочий процесс и цикл паросиловой установки с регенерацией.
- •75. Схема, рабочий процесс и цикл паровой компрессионной холодильной машины.
- •77,78. Рабочий процесс двухтактного(и четырехтактного) двигателя внутреннего сгорания.
- •79. Индикаторные и эффективные характеристики двигателей внутреннего сгорания.
44. Теплопередача через плоские однослойные и многослойные стенки.
Р ассмотрим процесс передачи теплоты через плоскую стенку поверхностью F, толщиной и коэффициентом теплопроводности . При известных температурах горячего и холодного теплоносителя , а также коэффициентов теплоотдачи от горячего и холодного теплоносителей решение сводится к определению теплового потока, плотности теплового и температур внутренней и наружной поверхности стенки (граничные условия третьего рода). Принимая во внимание условие постоянства теплового потока можно записать ряд равенств
; ;
Складывая левые и правые части уравнений характеризующих разности температур и учитывая, что получим выражение для итоговой разности температур
где –термическое сопротивление плоской стенки (м2 0С\Bm)
Отсюда, следует выражение для плотности теплового потока и теплового потока (уравнение теплопередачи плоской стенки)
, (1.207)
где q – плотность теплового потока (Вт/м2 ); Q – тепловой поток (Вт);
k=1/R – коэффициентом теплопередачи плоской стенки (Вт/м2 ºС)
; - термические сопротивления теплоотдачи со стороны горячего теплоносителя, теплопроводности плоской стенки и термические сопротивления теплоотдачи со стороны холодного теплоносителя соответственно.
Температура внутренней и наружной поверхности стенки определяется из следующих соображений:
45. Теплопередача через криволинейные однослойные и многослойные стенки.
Для криволинейных стенок произведение kF неразделимо и только для плоской стенки вследствие равенства F1 = Fm,i = F2 = F это произведение распадается на k и F. Тогда для плоской стенки выражение коэффициента теплопередачи запишется следующим образом;
Для криволинейных стенок коэффициент теплопередачи принято определять по тому же уравнению, что и для плоской стенки. В этом случае для криволинейных стенок расчетная поверхность теплопередачи определяется из выражения
У дельная линейная плотность теплового потока ql для цилиндрической стенки в условиях теплопередачи является частным выражением основного уравнения
где — линейное термическое сопротивление;
( 2.71 )
В технических расчетах чаще всего приходится решать проблему двух видов: уменьшение тепловых потерь (изоляция поверхности теплообмена) и увеличение количества передаваемого тепла (интенсификация теплопередачи).
46,(47).Оптимизация процессов теплопередачи. Способы интенсификации теплопередачи(Методы снижения теплового потока).
В технических расчетах чаще всего приходится решать проблему двух видов: уменьшение тепловых потерь (изоляция поверхности теплообмена) и увеличение количества передаваемого тепла (интенсификация теплопередачи).
Изоляция криволинейных поверхностей теплообмена имеет свои особенности. Рассмотрим покрытие изоляцией однослойной цилиндрической стенки трубы. В этом случае термическое сопротивление стенки ( 2.71 ) перепишется следующим образом:
( 2.72 )
Из последнего уравнения видно, что при увеличении толщины изоляции d3 термическое сопротивление Rlu = 1/(2λи)lnd3/d2 увеличивается, а термическое сопротивление Rl2= 1/(α2d3) уменьшается; термические сопротивления Rl1= 1/(α1d1) и Rlc = 1/(2λc)lnd2/d1 сохраняют постоянное значение . При этом суммарное термическое сопротивление Rl сначала уменьшается, а затем увеличивается, а удельный линейный тепловой поток ql в соответствии с предыдущим уравнением, наоборот, сначала возрастает, а потом уменьшается. Диаметр изоляции, при котором суммарное термическое сопротивление имеет минимальное значение, а удельный линейный тепловой поток максимальное, называется критическим (d3 = dкр) и определяется по формуле:
При наложении изоляции на трубу поступают следующим образом: выбрав какой-либо теплоизоляционный материал по известным α2 и λu рассчитывают dкр. Если окажется, что dкр > d2 , то применение выбранного материала в качестве тепловой изоляции нецелесообразно. Таким образом, для эффективного применения тепловой изоляции необходимо, чтобы dкр ≤ d2, а λu ≤ α2d2/2.
Из выражения ( ) следует, что чем больше q, тем больше тепловой поток, т. е. задача интенсификации теплообмена сводится к увеличению удельного теплосъема. Увеличить q можно путем повышения ∆t и k. Увеличение ∆t может быть связано с изменением технологии процесса, что не всегда возможно; кроме того, увеличение ∆t всегда влечет возрастание энергетических затрат и повышение q в этих условиях в каждом конкретном случае решается на основе технико-экономических расчетов. Увеличить k можно за счет повышения коэффициентов теплоотдачи. При этом, как уже говорилось, при большом различии α1 и α2 коэффициент теплопередачи всегда меньше минимального α. Таким образом, увеличить k и интенсифицировать теплообмен можно двумя путями: при α1 << α2 или
α2 << α1 — повышением меньшего коэффициента теплоотдачи; при α1 ≈ α2 — повышением обоих коэффициентов или любого из них.
Помимо увеличения коэффициентов теплоотдачи интенсифицировать процесс теплопередачи можно за счет оребрения поверхности теплоотдачи. Оребряется та поверхность, со стороны которой α меньше; теоретическим пределом оребрения является равенство термических сопротивлений теплоотдачи 1/( α1F1) = 1/(α2F2) в итоге увеличивается произведение kF и повышается Q.