- •1.1 Основные характеристики потребителей электроэнергии.
- •2.1 Графики нагрузок и их классификации.
- •3.1 И 4.1 Коэффициенты характеризующие суточные графики нагрузок.
- •5.1 Расчет потерь эл. Энергии в элементах эл. Сети.
- •6.1 Понятие расчётной, пиковой и экономической нагрузки. Их соотношение. Вероятностная модель графика нагрузки.
- •7.1 Определение расчетной нагрузки методом упорядоченных диаграмм.
- •8.1 Методы определения расчетной нагрузки пром. Электроприемников.
- •9.1 Методы определения расчетных нагрузок однофазных приемников.
- •10.1 Метод определения нагрузки электроприемников освещения.
- •11.1 Картограмма нагрузок, определение условного центра электрических нагрузок, причины смещения условного центра электрических нагрузок.
- •12.1 Выбор места, числа и мощности трансформаторов ктп
- •13.1 Компоновка цеховых тп и их типы
- •14.1 Технико-экономическое сравнение ктп
- •14.2 Типы отечественных автоматических выключателей и устройств защитного отключения; выключатели импортного производства.
- •15.1 Схемы питания эл. Энергией принципы построения схем
- •16.1 Условия включения тр-ров на || работу. Сравнительная характеристика || и раздельного режима работы тр-ров
- •17.1Схемы внутрицехового электроснабжения, сравнительный анализ
- •18.1Способы координации токов короткого замыкания в ру-6-10 кВ
- •19.1 Классификация кабелей и проводов.
- •20.1 Конструкции и обозначение марок кабелей.
- •22.1 Статистический метод расчета нагрузок.
- •23.1 И 25.1 Понятие расчетной мощности
- •24.1 Способы уменьшения потребления реактивной мощности
- •1.2 Техико-экономическое сравнение вариантов сечения кабелей.
- •2.2 Расчет токов кз сетях напряжением до 1 кВ
- •3.2 Самонесущие изолированные провода, конструкции, преимущества и недостатки.
- •4.2 Кабели с изоляцией из шитого полиэтилена, конструкция преимущества и недостатки.
- •5.2 Рекомендации по проектированию электрических сетей
- •6.2. Выбор и проверка сетевых элементов.
- •7.2. Эффекты вытеснения, близости, индуктивного переноса мощности.
- •8.2 Способы понижения сопротивления шинопроводов и токопроводов
- •9.2 Конструкции марки и характеристики токопровода.
- •10.2. Конструкции марки и характеристики шинопровода.
- •11.2 Защита плавкими предохранителями
- •12.2 Автоматические выключатели(ав)
- •13.2 Защита электрических сетей и установок автоматическими выключателями; их выбор.
- •15.2 Изолированная и компенсированная нейтраль электрических сетей напряжением 3÷35 кВ. Преимущества и недостатки.
- •16.2 Режимы нейтрали электрических сетей всех уровней напряжения.
- •18.2 Конструкции и выбор дугогасительных реакторов. Место их установки и подключение к эл. Сети.
- •19.2 Варианты нейтрали электрических сетей напряжением выше 1 кВ.
- •20.2 Варианты нейтрали электрических сетей напряжением до 1 кВ.
- •22.2 Категории надежности потребителей электроэнергии.
- •23.2 Способы повышения коэффициента загрузки эд и силовых трансформаторов.
- •24.2 Метод определения электрических нагрузок однофазных электроприемников.
- •Вариант 2!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
- •25.2Допустимые перегрузки
- •Вариант 2
13.2 Защита электрических сетей и установок автоматическими выключателями; их выбор.
В одном выключателе могут применяться один или несколько типов токовых расцепителей и, дополнительно к ним, расцепитель минимального напряжения, независимый расцепитель и электромагнит включения.
Расцепители тока утечки применяют для быстрого отключения участков сети, в которых из-за нарушения изоляции или прикосновения людей к проводникам возник ток утечки на землю. При этом ток уставки расцепителя выбирают в пределах от 10 до 30 А, а время в зависимости от напряжения сети в пределах от 10 до 100 мс. Защиту от токов утечки считают в настоящее время наиболее эффективной защитной мерой от поражения людей электрическим током.
Расцепители минимального напряжения применяют в целях отключения источников питания при прекращении ими питании сети (перед АВР), а также в целях отключения электроприемников, самозапуск которых при автоматическом восстановлении питания нежелателен. Напряжение срабатывания расцепителя выбирают в пределах от 0,8 до 0,9 UН, время срабатывания – в соответствии с требованиями систем автоматического восстановления питания сети.
Независимые расцепители применяют для местного дистанционного и автоматического отключения АВ при срабатывании внешних защитных устройств.
Расцепители обратного тока или обратной мощности применяют для защиты генераторов, работающих на электрическую систему от выпадения из синхронизма (для синхронных генераторов и асинхронных генераторов).
Выбор АВ для защиты электродвигателя.
номинальное напряжение - UН.АВ UС;
номинальное ток - IН.АВ IДВ;
ток срабатывание перегрузки - IСП IДВ(КН /КВ),
где КН – коэффициент надежность,
КВ – коэффициент возврата в исходное состояние при пуске или самозапуске двигателя;
IСП (1,2–1,4)IДВ;
время срабатывания - tСП (1,5–2)tПУСК;
ток срабатывания отсечки - IСО КНIДВКПУСК = КНIПУСК;
предельная коммутационная способность - IПКС iУД;
iДИН iУД;
проверка чувствительности – (I(1)К/ IСО) 1,1КРАЗБРОСА = 1,4.
Выбор АВ для защиты узла нагрузки.
номинальное напряжение - UН.АВ UС;
номинальное ток - IН.АВ IРАСЧ;
ток срабатывание перегрузки - IСП IДВ(КН /КВ), IСП (1,2–1,4)IДВ;
время срабатывания - tСП (1,5–2)tПУСК;
ток срабатывания отсечки - IСО КНIРАБ.МАКС,
где IРАБ.МАКС = 1,7IНОМ.ТР – максимальный рабочий ток с учетом перегрузки тр-ра;
IСО КНIПИК;
IСО КСIСО.ОТХ.ЛИНИИ,где КС =1,5 – коэффициент согласования;
предельная коммутационная способность - IПКС iУД;
iДИН iУД;
проверка чувствительности – (I(1)К/ IСО) 1,1КРАЗБРОСА = 1,4;
Если отсечка не чувствительна к минимальным токам к.з. тогда допустимо возложить эту ответственность на защиту от перегрузок:
(I(1)К/ IСП) 3
15.2 Изолированная и компенсированная нейтраль электрических сетей напряжением 3÷35 кВ. Преимущества и недостатки.
Работа электрических сетей напряжением 2 - 35 кВ может предусматриваться как с изолированной нейтралью, так и с нейтралью, заземленной через дугогасящий реактор или резистор.
Изолированная нейтраль – нейтраль (N), не имеющая связи с землёй, либо соединённая с землёй через весьма большое сопротивление, например, резонансный реактор.
Если происходит замыкание одной фазы на землю, то потенциал этой фазы относительно земли будет 0. При этом ёмкостная проводимость этой фазы шунтируется рассматриваемым замыканием. Поэтому ёмкостный ток ICA справа от места к.з. = 0. Если пренебречь очень малыми токами, то в N появляется ток смещения нейтрали ICO=-ICA. Этот ток распределяется м/д неповрежд. фазами и возникают новые токи I’CB и I’CC.
I’CA=ICA-ICO=0;I’CB=ICB-ICA;I’CC=ICC-ICA;I’CB=√3ICB;I’CC=√3ICC;IЗ=-(√3ICB+√3ICC)=3ICA.
Как видно из диаграммы напряжения неповрежд. фаз стали линейны, а на N появился потенциал, т.н. «смещение нейтрали». В сетях с изолир. N замыкание одной из фаз не является коротким, а ток – «ёмкостный ток». Поскольку U на неповрежд. фазах ↑√3 раз, то изоляция должна быть рассчитана на линейное напряжение.
Замыкание носит дуговой характер, возн. перемежающиеся дуги, которые приводят к перенапряжениям. При этом в неповрежд. фазах U может ↑ до 3,2UФ, а в поврежд. фазе – до 2,2 UФ. всё это приводит к перерастанию однофазного к.з. в 2-х или 3-хфазные.Чтобы избежать таких последствий в сетях с изолир. N устан. резонансные реакторы.
(+): 1) при однофазном к.з. питание потребителей не прекращается, причём такая работа допустима до 2 ч;
2) факт возникновения к.з. можно установить с помощью тр-ра напр-я с разомкнутым Δ.
В сетях с изолир. N релейная защита вып-ся в 2-хфазном исполнении. ЗУ имеет большое сопротивление:
(-): 1) изоляция должна быть рассч. на линейное U;
2) возможны перенапряжения, но для борьбы с ними вып-ся ОПН.
Компенсация емкостного тока замыкания на землю должна применяться при значениях этого тока в нормальных режимах:
в сетях напряжением 3 - 20 кВ, имеющих железобетонные и металлические опоры
на воздушных линиях электропередачи, и во всех сетях U 35 кВ - более 10 А;
в сетях, не имеющих железобетонных и металлических опор на воздушных линиях электропередачи:
более 30 А при напряжении 3 - 6 кВ;
более 20 А при напряжении 10 кВ;
более 15 А при напряжении 15 - 20 кВ;
в схемах ген. напряжения 6 - 20 кВ блоков генератор - трансформатор - более 5 А.
При токах замыкания на землю более 50 А рекомендуется применение не менее двух заземляющих реакторов.
Настроить реактор можно так, чтобы инд-ть G была равна ёмкости сети. В случае одноф. к.з. в такой сети возникает ток, который определяется IC=UP/xP. Если реактор настроить в резонанс с ёмк. токами, то ток к.з. = току реактора IЗ=IL, причём условием резонанса является . В случае настройки р-ра в резонанс происходит почти полная компенсация ёмкостных токов, тем самым искл. возможность устойчивой дуги. Желательно иметь расстройку реактора не более -+5%, причём смещение должно быть в сторону индуктивности.
(-): 1) доп. кап. затраты;
2) необходимость пост. наблюдения;
3) U на неповр. фазах при замыкании на землю носит такой же хар-р, что и в сетях с изолированной нейтралью.