- •Основи електротехніки і радіоелектроніки
- •Модуль 1 лінійні електричні кола
- •1.1. Застосовувані в електроніці електричні сигнали
- •1.2. Подання інформаційного сигналу в цифровій формі
- •1.3. Спектральний склад електричного сигналу
- •1.4. Символічний метод розрахунку електричних лінійних кіл (метод комплексних амплітуд)
- •1.5. Застосування послідовного коливального контуру як чотириполюсника
- •1.5.1. Резистор на виході чотириполюсника
- •1.5.2. Котушка індуктивності на виході чотириполюсника
- •1.5.3. Конденсатор на виході чотириполюсника
- •1.6. Процеси у довгій лінії. Телеграфні рівняння
- •1.7. Режими роботи та застосування довгої лінії
- •1.8. Особливості роботи довгої лінії зі втратами
- •1.9. Rс і lc фільтри, перехідні, диференціюючі та інтегруючі кола
- •1.9.1. Rc фільтр високих частот
- •1.9.2. Rc фільтр низьких частот
- •1.9.4. Диференціювання та інтегрування сигналів за допомогою rс і lr кіл
- •Модуль 2 елементна база електроніки
- •2.1. Будова, робота, характеристики й параметри тетрода та пентода
- •2.2. Тиристори: структура, робота, характеристики та параметри
- •2.2.1. Диністор
- •2.2.2. Триністор
- •2.2.3. Різновиди та схемні позначення тиристорів
- •Модуль 3 робота електронних пристроїв
- •3.1. Вплив оберненого зворотного зв’язку на роботу підсилювача
- •3.2. Робота резисторного дільника напруги
- •3.3. Високочастотний широкосмуговий підсилювач зі зв’язаними коливальними контурами
- •3.4. Електричний трансформатор
- •2.3.1. Принцип роботи
- •Список літератури
3.3. Високочастотний широкосмуговий підсилювач зі зв’язаними коливальними контурами
В електричних і радіотехнічних пристроях широко застосовуються підсилювачі, які працюють у відносно широкому (а не вузькому) високочастотному діапазоні частот. В ідеалі такого типу підсилювач забезпечує однорідне підсилення в інтервалі частот від 1 до 2 і не пропускає коливання поза цього інтервалу (рис. 1) .
Рис. 1. Частотна характеристика ідеального широкосмугового підсилювача.
Одна з можливих схем високочастотного широкосмугового підсилювача наведена на рис. 2. Підсилювач зібраний на польовому транзисторі з керуючим p-n переходом. Лінійний режим роботи транзистора забезпечується елементами зміщення Rз, Rв і Cв. Навантаженням транзистора у широкосмуговому ВЧ підсилювачі служать зв’язані коливальні контури L1C1 і L2C2 , наприклад, індуктивно.
Рис. 2. Схема високочастотного широкосмугового підсилювача.
Щоб виявити особливості частотної характеристики підсилювача, достатньо розглянути схему двох індуктивно зв’язаних коливальних контурів з однаковими R, L і C, наведену на рис. 3. У первинному контурі діє зовнішня електрорушійна сила Е = Uocost, а також електрорушійна сила індукції Е, «наведена» струмом у вторинному колі І2,
. (1)
У вторинному колі діє тільки одна електрорушійна сила індукції Е2, «наведена» струмом у первинному колі І1
. (2)
У формулах (1) і (2) М – коефіцієнт взаємоіндукції, який визначається індуктивністю котушок та їх взаєморозташуванням, магнітною сприйнятливістю осердя (при його наявності).
Згідно з правилом Кірхгофа, для первинного й вторинного контурів у комплексній формі можна записати:
. (3)
. (4)
де – повний опір кожного з контурів,
, (5)
Рис. 3. Схема двох коливальних контурів з індуктивним зв’язком.
, (6)
. (7)
Після підстановки і рівняння (3) і (4) набувають вигляду
. (7)
. (8)
Розв’яжемо рівняння (7) і (8) відносно , для чого знайдемо з (8) і підставимо його в (7). У результаті отримаємо
(9)
або
. (10)
Як видно з формули (10), наявність вторинного контуру «вносить» у коло первинного контуру додатковий опір ( 0, коли коефіцієнт взаємоіндукції М 0)
. (11)
Із урахуванням внесеного опору повний опір первинного контуру дорівнює
. (12)
Отже, первинний контур являє собою коливальну систему, ускладнену порівняно з одиночним коливальним контуром. Резонансну частоту одиночного коливального контуру знаходять, прирівнюючи до нуля уявну частину комплексного опору. Вочевидь, що в разі зв’язаних контурів для знаходження резонансної частоти треба також прирівняти нулю уявну частину правої частини (12).
Щоб розділити дійсну й уявну частини (12), помножимо й поділимо другий доданок у правій частині на комплексно–спряжену величину R – i(L –1/C), у результаті чого отримаємо:
, (13)
а умова резонансу має вигляд
. (14)
Забігаючи наперед, слід зазначити, що у зв’язаних контурах резонансна частота не збігається з резонансною частотою одиночного коливального контуру о = 1/(LC)1/2. Тому величиною R2 можна знехтувати порівняно з (L –1/C)2, і тоді замість (14) можна записати:
або . (15)
В отриманому виразі обидва знаки «+» і «–» мають фізичний зміст, оскільки резонансна частота може бути як меншою, так і більшою від о. Зробимо алгебраїчні перетворення
, . (16)
Остаточно для резонансних частот зв’язаних контурів маємо
. (17)
У цьому разі знак «–» відкидаємо, оскільки частота не може бути від’ємною. Величина k називається коефіцієнтом зв’язку.
Наявність двох резонансних частот згідно (17) – найхарактерніша особливість зв’язаних контурів порівняно з одиночними. Як видно з (17), при зменшенні коефіцієнта зв’язку частоти 1 і 2 зближаються і при k 0 збігаються з о. Це проілюстровано на рис. 4.
Рис. 4. Результати комп’ютерного розрахунку струму в первинному контурі І1 при різних значеннях коефіцієнту зв’язку k = M/L.
На рисунку наведені результати розрахунку модуля , згідно з формулою (10), з урахуванням виразу (5) для . Величини індуктивності L і ємності C прийнято такими, що дорівнюють відповідно 10–3 Гн = 1 мГн і 10–9 Ф = 1000 пФ (о = 1/ = 106 рад/с). Криві наведені для k = 0.005, 0.02 і 0.05. Скориставшись формулою (8), подібні криві, але з іншим співвідношенням амплітуд, можна отримати й для струму у вторинному контурі І2().
На практиці важливо, що для підсилювача з кількома каскадами, подібними до зображеного на рис. 2, можна, підбираючи коефіцієнти зв’язку й коефіцієнти підсилення каскадів, отримати частотну характеристику, близьку до П-подібної. Тим самим можна перетворити вузькосмуговий підсилювач у широкосмуговий.