- •1 Задание
- •2 Краткое описание измерительной системы
- •3 Исходные данные для расчета
- •4.2.2 Расчет дополнительной температурной погрешности ип
- •4.2.3 Расчет сетевой погрешности ип
- •4.3 Расчет составляющих погрешностей Ус1
- •4.3.1 Расчет основной погрешности Ус1
- •4.3.2 Расчет дополнительной температурной погрешности Ус1
- •4.3.3 Расчет дополнительной сетевой погрешности Ус1
- •4.6.2 Расчет дополнительной температурной погрешности цв
- •4.6.3 Расчет дополнительной сетевой погрешности цв
- •4.7 Результаты расчета составляющих погрешностей отдельных звеньев измерительной системы
- •5 Расчет суммарной погрешности ис
- •5.1 Определение аддитивной погрешности измерительного канала для коррелированных составляющих
- •7 Расчет параметров закона распределения суммарной погрешности.
- •7.1 Выбор принципа расчета.
- •7.2 Определение контрэксцесса суммарного распределения в начале диапазона измерений.
- •7.3 Определение формы и ширины основания суммарного закона в начале диапазона измерений.
- •7.3.1 Определение формы основания суммарного закона в начале диапазона измерений.
- •7.3.2 Определение ширины основания суммарного закона в начале диапазона измерений.
- •7.4 Определение класса точности измерительной системы в начале диапазона измерений.
- •7.5 Определение параметров закона распределения и контрэксцесса в конце диапазона измерений.
- •7.6 Определение класса точности измерительной системы в конце диапазона измерений.
- •8 Расчет доверительного интервала суммарной погрешности.
4.2.2 Расчет дополнительной температурной погрешности ип
Так как диапазон измерений температуры в цехе превышает диапазон нормальных температур, то возникает дополнительная погрешность ИП из-за влияния температуры окружающей среды. Максимальное значение данной погрешности равно:
γт ип=θип*∆Тц.
Получаем:
γт ип=0,07*10=0,7%.
Так как температура в цехе определяется температурой наружной среды, то в соответствии с ГОСТ 16350 – 80 закон распределения должен иметь вид ассиметричной кривой с двумя максимумами. Для упрощения расчетов примем, что искомое распределение температурной погрешности можно описать равномерным законом. Поэтому:
σт ип=γт ип/k,
где k=√3.
Получаем:
σт ип=0,7/√3=0,405%.
Данная погрешность также относится к классу аддитивных.
4.2.3 Расчет сетевой погрешности ип
Дополнительная погрешность ИП, вызванная колебанием сетевого питающего напряжения, относится к классу мультипликативных погрешностей и распределена по тому же закону, что отклонение напряжения сети от номинального значения. Оно может быть принято треугольным.
СН уменьшает колебания в сети в kст раз, поэтому максимальное значение данной погрешности равно:
γс ип=∆Uс/kст;
σс ип=γс ип/k,
где k=√6.
Получаем:
γс ип=12/50=0,24%;
σс ип=0,24/√6=0,098%.
4.3 Расчет составляющих погрешностей Ус1
4.3.1 Расчет основной погрешности Ус1
Основная погрешность Ус1, определяемая заданной основной приведенной погрешностью γус1, может быть отнесена к аддитивным погрешностям, имеющим нормальный закон распределения.
σус1=γус1/k,
где k=3.
Получаем:
σус1=0,1/3=0,033%.
4.3.2 Расчет дополнительной температурной погрешности Ус1
В соответствии с пунктом 4.2.2 дополнительная температурная погрешность Ус1:
γт ус1=θус1*∆Тц.
Получаем:
γт ус1=0,03*10=0,3%.
Данная погрешность аддитивна и имеет равномерный закон распределения:
σт ус1=γт ус1/k,
где k=√3.
Получаем:
σт ус1=0, 3/√3=0,173%.
Так как ИП и Ус1 конструктивно размещены в одном корпусе, то их дополнительные температурные погрешности сильно коррелированны, поэтому принимаем значение коэффициента взаимной корреляции ρ=1.
4.3.3 Расчет дополнительной сетевой погрешности Ус1
Аналогично пункту 4.2.3 принимаем, что данная погрешность имеет треугольное распределение.
γс ус1=βус1*∆Uc;
σс ус1=γс ус1/k,
где k=√6.
Получаем:
γс ус1=0,06*12=0,72%;
σс ус1=0,72/√6=0,29%.
Так как все звенья измерительной системы питаются от одной сети, то принимаем, что их дополнительные сетевые погрешности сильно коррелированны, поэтому ρ=1. Данная погрешность является мультипликативной.
4.4 Расчет составляющих погрешностей ЛС
4.4.1 Расчет основной погрешности ЛС
Основная погрешность ЛС определяется шумовым воздействием, распределение которого принимаем нормальным.
σлс=γлс/k,
где k=3.
Получаем:
σлс=0,035/3=0,116%.
Данная погрешность является аддитивной и не коррелированна с другими составляющими погрешностями.
4.4.2 Расчет дополнительной сетевой погрешности ЛС
Известно, что влияние наводок сетевого напряжения приводит к появлению аддитивной погрешности с арксинусоидальным законом распределения. Поэтому, величина СКО:
σнав лс=γнав/k,
где k=√2.
Получаем:
σнав лс=0,3/√2=0,213%.
4.4.3 Дополнительная температурная погрешность ЛС
Так как ЛС проложена в кабельных каналах, где температура меняется незначительно при изменениях окружающей температуры, то принимаем, что данная погрешность равна нулю.
4.5 Расчет составляющих погрешности Ус2
4.5.1 Расчет основной погрешности Ус2
В соответствии с заданием основные погрешности Ус1 и Ус2 равны. Данная погрешность аддитивна, имеет нормальный закон распределения и не коррелированна с другими составляющими погрешностями.
4.5.2 Расчет дополнительной температурной погрешности Ус2
Данная погрешность аддитивна и имеет равномерный закон распределения.
γт ус2=θус1*∆Тл;
σт ус2=γт ус2/k,
где k=√3.
Получаем:
γт ус2=0,03*5=0,15%;
σт ус2=0,15/√3=0,086%.
4.5.3 Расчет дополнительной сетевой погрешности Ус2
Производится в соответствии с рекомендациями пункта 4.3.3:
γс ус2=0,72%;
σс ус1=0,29%.
4.6 Расчет составляющих погрешности ЦВ
4.6.1 Расчет основной погрешности ЦВ
Поскольку известно, что класс точности с/d=0,4/0,1, то принимаем, что аддитивная погрешность - определяющая погрешность в начале диапазона измерений, равна d.
Так как аддитивная погрешность ЦВ главным образом определяется погрешностью дискретности, то принимаем, что данная погрешность имеет нормальный закон распределения. Поэтому
σцвад=σцвн=γцвн/k,
где k=√3.
Получаем:
σцвад=σцвн=0,1/√3=0,058%.
Аддитивная составляющая погрешности не коррелированна с другими составляющими погрешностями.
Мультипликативная составляющая погрешности ЦВ (при независимости ее от аддитивной составляющей) может быть определена выражением:
γцвмул=√с²-d².
Получаем:
γцвмул=√0,4²-0,1²=0, 15.
Мультипликативная составляющая погрешности ЦВ определяется погрешностями сравнивающих устройств аналоговых узлов и АЦП, и разбросом отдельных ступеней квантующей сетки. Данная погрешность может быть описана экспоненциальным распределением с показателем степени 0,5.
ρ(х)=0,25*exp[-√|х|].
Поэтому:
σцвмул=γцвмул/k,
где k=25,2.
Получаем:
σцвмул=0,15/25,2=0,005.