- •Програма курсу “Прикладна математика” Розділ
- •Змiст дисциплiни
- •1. Теорія ймовірностей
- •2.Математична Статистика
- •Завдання №1. Розрахунок розмірного асортименту за допомогою нормального розподілу .
- •Завдання до самостійної роботи № 1.
- •Контрольні питання до роботи №1
- •Завдання №2.
- •Як будувати гістограму?
- •Аналіз гістограми
- •Порівняння гістограми з границями допуску.
- •Розшарування (стратифікація)
- •Завдання до самостійної роботи № 2.
- •Контрольні питання до роботи № 2.
- •Завдання №3.
- •Оцінка математичного сподівання.
- •Завдання до роботи № 3.
- •Контрольні питання до роботи № 3.
- •Завдання №4. Діаграми розсіювання. Регресійний аналіз.
- •Теоретичні відомості. Приклади.
- •Діаграмма розсіювання
- •Як читати діаграми розсіювання ?
- •Коефіцієнт кореляції
- •Лінійний регресійний аналіз .
- •Оцінювання лінії регресії .
- •Завдання до роботи № 4
- •Контрольні питання до роботи № 4
- •Додаток.
- •Література
Оцінювання лінії регресії .
Нехай (хi, yi), i=1,n, множина пар із n результатів спостережень, - оцінки величин А та В, еі – остачі , тобто еі = У відповідності з методом найменших квадратів , - це такі значення , які мінімізують .
Цей метод дає для обчислення наступні формули :
Знайдемо лінію регресії для даних із табл .3.2.
Тоді лінія регресії задається формулою:
Y=14.8-1.28*x
Іншими словами, на кожне збільшення тиску на 1кг/см2 товщина стінки зменшується на 1.28мм.
Зауважимо , що перед проведенням кількісного регресійного аналізу і знаходженням лінії регресії необхідно спочатку побудувати діаграму розсіювання . Із діаграми розсіювання може бути ясно , що лінія регресії не буде задовільною для конкретного випадку ( наприклад , у випадках на рис. 3.2. а ) , 3.2. б ) , 3.2. ж ) ) . більш докладну інформацію про регресійний аналіз можна знайти в [ 5 ] .
Завдання до роботи № 4
Для масиву даних із таблиці D3 додатку побудувати діаграму розсіювання . Провести аналіз побудованої діаграми розсіювання , порівнявши її з типовими варіантами ( див. рис. 3.2. а ) – 3.2. ж ) ) .
Знайти вибірковий коефіцієнт кореляції r і на його основі зробити висновок про величину залежності між змінними Х та У ( <0.3 слабкий зв’язок, <0.8 середній зв’язок,. 0.8-сильний зв’язок).
Оцінити лінію регресії У = А + В*Х і побудувати її графік на одному рисунку з діаграмою розсіювання .
Контрольні питання до роботи № 4
Що називається діаграмою розсіювання ?
Для чого будують діаграми розсіювання ?
Що таке вибірковий мкоефіцієнт кореляції ? Як він характеризує зв'язок між змінними ?
Що таке регресійний аналіз ?
Що таке лінія регресії та як її оцінити ?
Додаток.
Таблиця Д1(ш).
N вар. x1 x2 s1 s2
1. 96.2 93.5 3.8 4.1
2. 96.1 96.6 4.1 2.4
3. 115.8 101.2 3.6 4.5
4. 106.3 102.3 4.2 5.6
5. 85.8 90.1 8.3 1.2
6. 93.7 90.3 3.9 3.3
7. 101.2 98.1 4.3 2.2
8. 73.6 76.2 3.8 2.6
9. 83.5 86.4 2.7 3.3
10. 92.2 90.1 2.8 3.1
11. 77.3 79.2 8.8 2.6
12. 104.2 102.5 3.7 3.4
13. 93.7 96.3 7.2 5.8
14 76.8 79.2 5.3 7.8
15 85.5 83.2 5.4 4.5
16. 82.3 88.8 3.4 3.8
17. 82.7 86.3 4.3 4.1
18. 78.2 80.1 5.7 5.2
19. 93.4 90.2 6.2 6.8
20. 69.3 71.3 3.8 3.1
21. 93.7 90.3 7.3 7.6
22. 81.2 79.2 7.2 7.6
23. 79.9 82.1 5.9 6.3
24. 85.1 84.2 9.3 8.7
25 93.7 91.2 7.8 8.1
Таблиця Д1(в).
Таблиця D2.
v1. Опір (кгс/кв.мм) до розриву шкіри після обробки гексаметафосфатом натрiя в процесі жирування.
3.28 3.14 2.96 2.98 3.01 3.25 3.28
3.14 2.72 2.78 2.86 2.96 3.3 3.16
2.98 3.0 3.03 3.27 3.3 3.16 2.74
2.8 2.84 2.98 3.26 3.12 2.94 2.96
2.99 3.23 3.26 3.12 2.7 2.76 2.8
2.94 3.24 3.06 3.08 3.11 3.35 3.38
3.24 2.92 2.88 2.92 3.06 3.18 3.04
2.86 2.88 2.91 3.15 3.18 3.04 2.62
2.68 2.72 2.86 3.28 3.28 3.14 3.14
2.96 2.72 2.98 2.78 3.01 2.82 3.25
v2. Динамічна водопромокність (хв) органічних аміносполучень при гідрофобній
обробці шкіри.
1.7 1.7 4.0 4.3 4.7 5.6 4.8 7.6
5.8 6.8 5.2 5.8 4.8 3.2 6.8 4.9
10.0 5.8 6.2 5.6 6.8 7.2 6.0 3.7
9.0 5.0 8.5 5.0 6.0 4.8 5.6 7.3
2.6 4.7 3.1 4.7 3.4 3.4 3.1 3.4
3.1 4.5 3.3 4.6 8.5 13.0 4.8 6.1
9.8 11.3 8.4 9.2 3.1 4.9 4.4 8.2
11.0 11.5 3.6 7.1 8.0 13.3 7.2 13.2
7.7 10.4 6.3 7.8 4.0 4.3 4.7 5.6
4.8 5.8 5.2 4.8 6.8 10.0 6.2 13.0
4.8 5.8 5.2 4.8 6.8 10.0 6.2 13.0
v3. Вологість (%) зразків шкіри при різній турбулізації потоку газу в процесі
сушіння.
87.0 90.0 90.5 94.0 90.0 90.0 89.0 80.5
82.0 86.0 82.5 87.5 91.0 91.5 95.0 97.5
95.0 87.0 91.5 88.0 92.0 92.5 86.0 87.0
94.0 91.5 89.0 97.0 96.5 94.5 89.5 93.0
91.5 91.0 89.0 93.0 88.0 88.5 96.0 94.0
96.0 94.5 92.0 89.0 88.0 89.0 90.0 92.5
92.0 91.5 89.0 90.0 88.0 83.0 83.0 94.0
96.5 86.5 84.0 90.0 89.0 91.0 93.0 86.5
85.5 91.0 93.0 85.0 93.0 91.0 83.0 91.5
91.0 94.0 94.0 94.0 94.0 89.5 91.5 93.5
v4. Міцність (даН) на розрив стрічок сатину артикулу 175 (50 х 200 мм)
по утку 18 текс.
41.1 43.0 39.7 40.4 43.5 41.6 44.5 42.8
42.0 42.9 39.5 40.3 43.4 41.5 38.9 42.7
41.9 39.9 39.3 40.2 40.6 43.3 45.8 42.6
41.8 39.8 40.5 40.1 43.2 40.5 41.2 42.5
41.7 39.7 40.4 43.3 43.1 41.4 37.2 42.4
41.6 39.6 40.3 43.2 42.0 41.3 38.3 42.3
41.5 39.5 40.2 43.1 41.9 42.5 44.1 42.2
41.4 39.4 40.1 43.9 41.8 42.4 41.0 42.1
41.3 39.3 40.9 43.8 41.7 42.3 40.9 41.3
41.2 39.2 40.8 43.7 41.6 42.2 40.8 41.2
v5. Температура характерних переходів на термограммах зразків сухої шкіри
з рiзним ступенем зшивання структури дубильними солями хрому.
236 211 250 219 264 224 270 229
272 233 273 239 273 243 274 245
274 230 205 244 213 258 218 264
223 266 228 265 233 267 237 268
239 268 240 215 223 255 229 269
234 275 238 244 247 250 270 236
211 219 224 229 233 239 243 245
230 205 203 244 213 218 223 228
233 239 215 223 229 234 238 244
211 219 250 224 229 233 243 245
v6. Мiцність (дм) 5-дециметрових зразків одиночної нитки основы 26 текс
вищого гартунку.
28.1 25.2 30.3 36.5 33.0 26.1 34.8 29.7
33.8 24.3 30.1 36.1 32.8 42.0 34.6 25.9
33.6 33.9 31.7 29.9 40.5 30.2 36.3 32.9
39.0 34.7 29.5 33.7 41.5 31.8 28.1 25.2
30.3 36.5 33.0 26.1 34.8 29.7 33.7 24.3
32.0 28.3 35.8 30.4 36.7 33.1 26.5 34.9
39.5 33.9 31.1 32.1 28.5 36.7 30.5 37.1
33.2 26.9 35.0 43.9 34.1 31.2 32.2 28.7
22.1 28.7 32.2 31.2 34.1 31.2 43.9 35.0
33.7 24.3 32.0 28.3 35.8 30.4 36.7 33.1
v7. Кут (град) відновлення тканини після 65%-ої відносної вологості повітря.
116 117 140 133 114 115 130 126
130 124 84 77 106 96 91 78
131 114 92 81 124 113 61 59
124 113 121 112 62 58 104 101
95 84 106 98 124 113 110 102
120 107 86 78 118 108 83 72
106 96 108 98 95 84 93 89
110 102 106 98 104 101 91 92
114 115 117 106 96 108 98 95
108 110 102 106 98 104 101 91
v8. Кут (град) відновлення тканини після відносної вологостi повітря
близької до 100%.
105 98 108 102 128 117 123 116
119 110 96 75 92 80 116 102
104 98 108 96 84 68 80 72
111 96 102 90 101 83 74 59
73 60 102 85 88 81 83 79
37 28 40 33 69 55 59 43
60 42 116 102 104 98 108 96
111 96 102 90 101 83 102 85
105 98 108 102 128 117 123 116
119 110 96 92 116 98 108 96
119 110 96 92 116 98 108 96
v9. Стійкість (в сотнях циклів) тканини до стирання
(вплив природи фарбників та виду обробки).
30.7 25.5 23.6 22.7 23.2 21.2 20.0 17.9
21.4 22.1 21.8 21.1 27.6 26.4 20.8 19.5
26.2 21.3 15.0 18.0 20.1 17.8 18.2 18.1
30.5 27.5 24.6 21.6 24.9 22.6 20.4 18.0
19.4 22.8 21.5 20.5 27.6 28.3 26.5 29.1
29.0 28.1 26.3 21.2 23.3 25.0 22.4 20.5
23.6 22.7 23.2 21.3 20.0 17.9 21.4 22.1
21.8 21.1 20.8 18.3 21.3 20.1 17.8 24.6
21.6 24.9 22.6 20.5 18.0 19.4 22.8 21.5
20.5 23.1 21.2 23.3 22.4 20.2 22.8 20.3
v10. Приведена міцність (кг/нитка) напівльняної сорочкової тканини.
1.48 1.53 1.5 1.48 0.99 0.95 0.75 0.95
0.95 0.63 1.07 1.19 0.95 0.83 1.18 0.83
0.82 0.75 1.08 1.08 1.07 0.82 1.18 1.07
1.08 1.18 0.94 1.07 1.38 1.43 0.82 0.89
1.19 0.95 1.29 1.28 0.99 0.95 0.81 0.95
1.07 0.95 0.82 1.08 1.07 1.08 0.94 0.82
0.94 0.95 0.63 1.19 0.83 0.75 0.82 0.82
0.82 1.18 1.07 1.07 1.19 0.95 0.65 0.75
0.82 0.82 1.08 1.18 1.07 0.82 0.82 1.08
1.08 0.8 0.94 1.07 0.99 0.95 0.82 1.08
v11. Кут (град) відновлення тканини після замочування.
103 92 112 103 129 119 127 124
124 113 99 81 98 89 119 107
109 106 109 103 94 85 90 83
117 105 107 97 105 89 87 73
83 72 109 98 96 86 86 82
69 61 88 74 72 63 67 66
103 92 102 112 110 99 98 102
119 98 109 96 109 94 96 90
90 107 105 109 103 92 112 103
v12. Кут (град) відновлення тканини після 300 тис.УДО і 60 дощувань.
99 95 106 98 125 113 116 105
122 115 86 80 94 88 119 113
108 95 114 107 82 79 89 80
123 117 100 88 113 87 76 67
74 73 117 108 93 89 92 94
58 52 60 54 94 88 72 68
84 73 106 98 113 108 95 107
100 97 108 92 94 99 95 106
98 113 116 105 115 94 98 88
113 108 95 114 107 100 113 97
v13. Відносна міцність (cH/текс) льняної пряжі мокрого прядіння.
14.8 17.4 19.2 13.1 15.1 14.5 17.1 15.0
16.1 15.6 16.7 17.2 15.0 16.1 15.6 19.1
19.1 14.7 19.1 14.7 19.1 15.1 12.5 13.2
16.0 14.6 16.6 15.7 17.3 13.8 17.0 17.4
15.5 19.2 16.1 15.1 14.6 16.9 16.0 16.6
20.5 13.4 14.7 17.5 15.7 17.6 12.7 15.5
17.3 16.2 17.7 19.1 15.2 14.4 16.5 14.8
16.8 15.7 13.5 13.9 16.2 15.9 17.4 17.2
15.4 17.8 16.1 16.5 17.1 16.0 14.2 18.0
14.9 16.3 15.8 13.6 15.9 18.5 15.2 17.8
v14. Ширина (мм) шовкового кокона.
15.5 16.1 21.1 19.4 18.1 17.9 18.2 19.3
18.0 20.1 17.2 18.0 16.2 17.4 18.6 17.1
19.3 17.0 18.1 17.1 18.2 19.2 18.0 20.2
18.6 17.2 19.1 18.6 16.3 18.5 17.1 18.1
19.3 15.6 16.9 19.1 14.5 20.3 18.2 17.2
19.2 18.6 17.4 18.5 16.4 16.9 18.5 17.8
19.2 19.1 16.9 20.4 18.5 17.4 18.2 18.7
19.1 18.5 16.5 17.3 17.8 17.9 21.3 19.1
19.2 20.6 16.8 17.5 15.7 18.7 18.3 18.4
16.6 17.3 18.5 17.0 17.7 19.2 17.6 20.2
v15. Кількість обертів на 1 млн.м. одиночної нитки на мотальній машині.
54 32 46 29 61 10 59 33
34 27 31 45 28 61 57 12
48 32 47 29 15 34 49 60
58 49 34 15 29 47 32 48
11 57 61 28 45 31 27 34
3 59 13 61 29 46 32 59
54 33 59 32 28 29 47 61
54 42 59 33 28 61 47 29
66 29 34 27 57 12 15 44
46 27 34 29 57 34 15 12
61 31 48 49 13 45 32 58
v16. Міцність (дм) пасми пряжі 18 текс.
64 56 58 42 77 63 59 42
76 53 71 31 65 76 42 58
65 81 42 65 30 64 77 75
73 55 64 30 65 42 81 65
58 42 76 65 31 71 63 76
42 59 63 77 42 58 56 64
64 56 59 42 65 76 42 65
64 62 59 56 65 65 42 76
58 76 42 30 42 63 58 74
58 63 76 42 42 64 30 58
77 71 65 77 63 31 81 73
v17. Кількість обривів пряжі (на 1000 веретен за годину).
59 79 62 74 70 81 91 69
63 58 78 61 73 68 53 43
67 62 57 77 93 72 66 52
52 66 72 65 77 57 62 67
44 53 68 73 61 78 58 63
69 91 81 70 74 62 79 59
59 91 73 57 79 69 68 77
59 69 79 91 73 77 68 57
59 73 79 68 62 63 53 95
74 58 46 72 62 58 63 74
53 72 65 46 62 74 70 81
v18. Час (сек), який витрачає ткаля на розпутування основної нитки.
48 38 38 33 20 44 35 7
13 8 21 29 13 11 35 10
12 38 22 25 47 48 21 38
38 21 25 47 25 22 38 12
10 35 11 13 29 21 8 13
9 35 44 20 13 38 38 48
48 35 13 32 38 9 11 25
48 9 35 38 13 25 22 11
48 38 38 35 9 13 13 11
22 25 38 13 35 35 37 13
35 47 13 8 10 25 20 21
v19. Разривне подовження (%) напівльняних сорочкових тканин.
8 17 29 32 8 38 10 16
22 29 17 17 38 24 40 27
38 40 40 43 40 24 9 38
30 33 9 39 11 17 43 30
38 38 39 25 21 28 39 21
21 24 21 43 7 16 28 31
7 17 9 15 21 28 16 16
17 43 39 26 17 39 39 22
39 43 17 38 16 22 17 17
38 24 40 38 40 40 40 22
v20. Час (сек), який витрачає ткаля на ліквідацію обриву основної нитки.
14 26 52 13 25 41 52 14
24 35 20 12 23 52 26 26
20 35 12 35 12 35 9 6
7 9 35 12 35 12 35 20
26 26 52 23 12 20 35 24
14 52 41 35 13 52 26 14
52 14 24 35 20 12 12 35
12 35 9 6 41 35 13 52
26 14 14 52 23 12 26 14
7 9 35 41 35 13 52 26
v21. Маса (кг) стометрових відрізків полотна.
37.1 39.7 36.2 32.9 31.1 32.2 33.9 40.3
39.1 35.9 33.2 38.1 34.8 33.6 41.5 32.7
35.4 31.7 37.1 37.8 34.5 29.5 36.2 35.1
34.5 38.5 34.0 31.7 40.5 39.3 36.0 30.6
38.2 38.2 34.9 33.7 39.9 33.9 44.9 33.0
37.9 34.6 30.8 36.4 35.2 34.7 38.7 37.6
40.7 39.5 36.1 42.0 43.1 32.0 33.8 40.1
34.0 35.8 33.1 38.0 34.7 33.5 41.2 35.3
34.9 35.3 41.2 33.5 34.7 38.0 33.1 35.8
39.7 36.2 32.9 31.1 35.9 41.5 37.8 34.5
v22. Товщина (текс) 10-метрових зразків рівниці.
379 395 382 417 388 400 391 407
392 389 417 383 403 386 393 408
394 391 403 385 398 388 395 415
395 386 428 375 400 389 417 405
388 400 375 391 392 407 389 402
415 392 408 394 407 392 391 403
369 410 395 408 386 398 370 412
386 417 389 400 372 396 417 394
402 392 389 417 383 407 392 389
437 383 403 386 393 408 394 391
v23. Міцність (см) 50-міліметрових зразків рівниці.
207 179 208 186 187 183 192 208
221 220 182 219 185 184 221 207
182 219 185 184 221 207 220 192
198 207 219 196 221 188 219 186
193 208 181 200 195 192 207 193
181 174 207 184 209 196 197 221
208 194 219 193 198 186 179 183
185 182 220 208 193 192 220 207
222 192 179 197 183 219 186 193
207 184 219 196 197 221 188 194
v24. Питома стійкість (об/ч/м) до стирання напівльняних сорочкових тканин.
142 151 35 82 113 68 46 95
89 95 72 132 132 45 72 103
58 36 75 79 75 62 152 151
34 92 123 78 56 95 99 95
82 141 150 36 81 114 67 45
84 88 84 71 143 152 36 83
114 69 47 86 90 86 73 82
68 95 89 95 72 82 113 68
46 95 89 95 72 141 36 81
112 67 45 84 88 84 71 95
v25. Обхват грудей (см) групи чоловіків.
98 92 101 102 119 129 101 124
89 96 124 100 110 97 126 101
101 102 119 129 101 124 89 96
124 100 110 97 126 101 101 119
113 101 99 93 100 113 98 128
102 113 88 97 116 97 105 113
110 102 96 129 124 112 87 98
114 125 116 102 101 129 98 129
89 125 113 101 97 92 126 129
98 113 124 100 101 91 119 101
101 125 97 110 119 93 97 88
96 92 110 113 125 87 98 129
Таблиця D3.
Зростання чисельності населення (сотні тис.чол.) на початку н.е.(початок 1-го тисячоліття) в провінціях v.1,v.2,… держави USS(Об’єднані штати Скіфії).
v.1 |
|
|
v.2 |
|
|
v.3 |
|
|
v.4 |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
01 |
9,269 |
|
01 |
9,80 |
|
01 |
10,70 |
|
01 |
11,36 |
11 |
10,66 |
|
11 |
11,36 |
|
11 |
11,937 |
|
11 |
12,79 |
21 |
12,79 |
|
21 |
13,49 |
|
21 |
14,15 |
|
21 |
14,23 |
31 |
14,52 |
|
31 |
15,10 |
|
31 |
15,24 |
|
31 |
15,87 |
41 |
16,82 |
|
41 |
17,19 |
|
41 |
17,89 |
|
41 |
18,27 |
51 |
18,81 |
|
51 |
19,70 |
|
51 |
19,99 |
|
51 |
20,61 |
61 |
20,51 |
|
61 |
21,29 |
|
61 |
21,75 |
|
61 |
22,38 |
71 |
22,745 |
|
71 |
23,63 |
|
71 |
23,93 |
|
71 |
24,67 |
81 |
26,38 |
|
81 |
26,50 |
|
81 |
26,84 |
|
81 |
27,74 |
91 |
29,97 |
|
91 |
30,49 |
|
91 |
31,30 |
|
91 |
32,16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v.5 |
|
|
v.6 |
|
|
v.7 |
|
|
v.8 |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
01 |
9,35 |
|
01 |
9,710 |
|
01 |
10,49 |
|
01 |
10,68 |
11 |
10,61 |
|
11 |
11,13 |
|
11 |
12,03 |
|
11 |
12,19 |
21 |
12,54 |
|
21 |
12,91 |
|
21 |
13,25 |
|
21 |
13,27 |
31 |
14,20 |
|
31 |
14,32 |
|
31 |
14,33 |
|
31 |
14,64 |
41 |
16,48 |
|
41 |
17,45 |
|
41 |
18,06 |
|
41 |
19,02 |
51 |
18,23 |
|
51 |
18,869 |
|
51 |
18,88 |
|
51 |
19,35 |
61 |
20,66 |
|
61 |
21,26 |
|
61 |
21,92 |
|
61 |
22,52 |
71 |
22,97 |
|
71 |
23,82 |
|
71 |
24,66 |
|
71 |
25,09 |
81 |
26,14 |
|
81 |
26,99 |
|
81 |
27,19 |
|
81 |
27,93 |
91 |
29,93 |
|
91 |
30,94 |
|
91 |
31,75 |
|
91 |
32,22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v.9 |
|
|
v.10 |
|
|
v.11 |
|
|
v.12 |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
01 |
9,72 |
|
01 |
10,62 |
|
01 |
10,83606 |
|
01 |
11,60302 |
11 |
10,88 |
|
11 |
11,35 |
|
11 |
11,45356 |
|
11 |
11,53742 |
21 |
12,32 |
|
21 |
12,98 |
|
21 |
13,5261 |
|
21 |
13,76828 |
31 |
14,05 |
|
31 |
14,51 |
|
31 |
15,3135 |
|
31 |
15,67203 |
41 |
16,64 |
|
41 |
16,99 |
|
41 |
17,92226 |
|
41 |
18,72513 |
51 |
18,06 |
|
51 |
18,53 |
|
51 |
18,71147 |
|
51 |
19,49719 |
61 |
20,94 |
|
61 |
21,61 |
|
61 |
22,36587 |
|
61 |
22,7703 |
71 |
22,96 |
|
71 |
23,21 |
|
71 |
24,06746 |
|
71 |
24,46882 |
81 |
25,96 |
|
81 |
26,63 |
|
81 |
26,76875 |
|
81 |
27,74553 |
91 |
29,11 |
|
91 |
29,65 |
|
91 |
30,55626 |
|
91 |
30,75472 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v.13 |
|
|
v.14 |
|
|
v.15 |
|
|
v.16 |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
01 |
9,057435 |
|
01 |
9,648176 |
|
01 |
10,52713 |
|
01 |
10,92466 |
11 |
10,16176 |
|
11 |
10,68121 |
|
11 |
11,39836 |
|
11 |
11,74618 |
21 |
12,22373 |
|
21 |
12,67431 |
|
21 |
13,03877 |
|
21 |
13,59225 |
31 |
14,08729 |
|
31 |
14,68188 |
|
31 |
15,30922 |
|
31 |
15,65572 |
41 |
15,91425 |
|
41 |
16,86352 |
|
41 |
16,86724 |
|
41 |
17,59323 |
51 |
18,54022 |
|
51 |
18,74959 |
|
51 |
19,13569 |
|
51 |
19,23036 |
61 |
20,91975 |
|
61 |
21,00146 |
|
61 |
21,71438 |
|
61 |
22,4789 |
71 |
23,07158 |
|
71 |
23,58457 |
|
71 |
23,89763 |
|
71 |
24,65333 |
81 |
25,96093 |
|
81 |
26,80897 |
|
81 |
27,53741 |
|
81 |
27,77966 |
91 |
29,89385 |
|
91 |
30,59517 |
|
91 |
31,51669 |
|
91 |
31,98875 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v.17 |
|
|
v.18 |
|
|
v.19 |
|
|
v.20 |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
01 |
9,00781 |
|
01 |
9,227892 |
|
01 |
9,869433 |
|
01 |
10,64841 |
11 |
10,61182 |
|
11 |
11,1087 |
|
11 |
11,25168 |
|
11 |
11,62515 |
21 |
12,74247 |
|
21 |
12,80041 |
|
21 |
13,0088 |
|
21 |
13,84968 |
31 |
14,56191 |
|
31 |
15,38693 |
|
31 |
16,08059 |
|
31 |
16,74524 |
41 |
16,09584 |
|
41 |
16,40812 |
|
41 |
16,54953 |
|
41 |
16,60161 |
51 |
18,51102 |
|
51 |
18,9608 |
|
51 |
19,38905 |
|
51 |
19,47 |
61 |
20,5356 |
|
61 |
20,90408 |
|
61 |
21,88111 |
|
61 |
22,56509 |
71 |
23,41597 |
|
71 |
24,15657 |
|
71 |
24,79591 |
|
71 |
25,02892 |
81 |
25,87477 |
|
81 |
26,52239 |
|
81 |
27,03518 |
|
81 |
27,33805 |
91 |
29,87218 |
|
91 |
30,76982 |
|
91 |
31,737 |
|
91 |
32,57265 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v.21 |
|
|
v.22 |
|
|
v.23 |
|
|
v.24 |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
01 |
19, 22 |
|
01 |
108, 16 |
|
01 |
110, 83 |
|
01 |
111,66 |
11 |
20, 14 |
|
11 |
110, 43 |
|
11 |
111,67 |
|
11 |
112,09 |
21 |
22, 86 |
|
21 |
112, 74 |
|
21 |
114,31 |
|
21 |
114,59 |
31 |
24, 91 |
|
31 |
114, 21 |
|
31 |
115,51 |
|
31 |
115,47 |
41 |
26, 76 |
|
41 |
116, 93 |
|
41 |
117,71 |
|
41 |
118,59 |
51 |
28, 28 |
|
51 |
118, 09 |
|
51 |
119,22 |
|
51 |
120,32 |
61 |
30, 94 |
|
61 |
120, 84 |
|
61 |
121,63 |
|
61 |
122,71 |
71 |
32, 05 |
|
71 |
122, 81 |
|
71 |
123,95 |
|
71 |
124,86 |
81 |
36, 98 |
|
81 |
125, 94 |
|
81 |
126,82 |
|
81 |
127,02 |
91 |
39, 53 |
|
91 |
129, 12 |
|
91 |
131,25 |
|
91 |
132,46 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v.25 |
|
|
v.26 |
|
|
v.27 |
|
|
v.28 |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
|
x |
y |
01 |
109,39 |
|
01 |
9,71 |
|
01 |
10,49 |
|
01 |
10, 41 |
11 |
110,61 |
|
11 |
11,13 |
|
11 |
12,03 |
|
11 |
12,19 |
21 |
112,53 |
|
21 |
12,92 |
|
21 |
13, 99 |
|
21 |
13,23 |
31 |
114,22 |
|
31 |
14,39 |
|
31 |
14,96 |
|
31 |
14,64 |
41 |
116,49 |
|
41 |
17,55 |
|
41 |
18,03 |
|
41 |
19,68 |
51 |
118,23 |
|
51 |
18,89 |
|
51 |
18,82 |
|
51 |
19,34 |
61 |
120,66 |
|
61 |
21,27 |
|
61 |
21,09 |
|
61 |
22,52 |
71 |
122,97 |
|
71 |
23,12 |
|
71 |
24,38 |
|
71 |
25,09 |
81 |
126,14 |
|
81 |
26,91 |
|
81 |
27,46 |
|
81 |
27,97 |
91 |
129,96 |
|
91 |
30,94 |
|
91 |
31,64 |
|
91 |
32,21 |
Таблиця D4.
Значення функції Лапласа Ф(х)
х |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
-2E-10 |
0,004 |
0,00798 |
0,012 |
0,016 |
0,0199 |
0,0239 |
0,0279 |
0,0319 |
0,0359 |
0,1 |
0,0398 |
0,0438 |
0,04776 |
0,0517 |
0,0557 |
0,0596 |
0,0636 |
0,0675 |
0,0714 |
0,0753 |
0,2 |
0,0793 |
0,0832 |
0,08706 |
0,091 |
0,0948 |
0,0987 |
0,1026 |
0,1064 |
0,1103 |
0,1141 |
0,3 |
0,1179 |
0,1217 |
0,12552 |
0,1293 |
0,1331 |
0,1368 |
0,1406 |
0,1443 |
0,148 |
0,1517 |
0,4 |
0,1554 |
0,1591 |
0,16276 |
0,1664 |
0,17 |
0,1736 |
0,1772 |
0,1808 |
0,1844 |
0,1879 |
0,5 |
0,1915 |
0,195 |
0,19847 |
0,2019 |
0,2054 |
0,2088 |
0,2123 |
0,2157 |
0,219 |
0,2224 |
0,6 |
0,2257 |
0,2291 |
0,23237 |
0,2357 |
0,2389 |
0,2422 |
0,2454 |
0,2486 |
0,2517 |
0,2549 |
0,7 |
0,258 |
0,2611 |
0,26424 |
0,2673 |
0,2704 |
0,2734 |
0,2764 |
0,2794 |
0,2823 |
0,2852 |
0,8 |
0,2881 |
0,291 |
0,29389 |
0,2967 |
0,2995 |
0,3023 |
0,3051 |
0,3078 |
0,3106 |
0,3133 |
0,9 |
0,3159 |
0,3186 |
0,32121 |
0,3238 |
0,3264 |
0,3289 |
0,3315 |
0,334 |
0,3365 |
0,3389 |
1 |
0,3413 |
0,3438 |
0,34614 |
0,3485 |
0,3508 |
0,3531 |
0,3554 |
0,3577 |
0,3599 |
0,3621 |
1,1 |
0,3643 |
0,3665 |
0,36864 |
0,3708 |
0,3729 |
0,3749 |
0,377 |
0,379 |
0,381 |
0,383 |
1,2 |
0,3849 |
0,3869 |
0,38877 |
0,3907 |
0,3925 |
0,3944 |
0,3962 |
0,398 |
0,3997 |
0,4015 |
1,3 |
0,4032 |
0,4049 |
0,40658 |
0,4082 |
0,4099 |
0,4115 |
0,4131 |
0,4147 |
0,4162 |
0,4177 |
1,4 |
0,4192 |
0,4207 |
0,4222 |
0,4236 |
0,4251 |
0,4265 |
0,4279 |
0,4292 |
0,4306 |
0,4319 |
1,5 |
0,4332 |
0,4345 |
0,43574 |
0,437 |
0,4382 |
0,4394 |
0,4406 |
0,4418 |
0,4429 |
0,4441 |
1,6 |
0,4452 |
0,4463 |
0,44738 |
0,4484 |
0,4495 |
0,4505 |
0,4515 |
0,4525 |
0,4535 |
0,4545 |
1,7 |
0,4554 |
0,4564 |
0,45728 |
0,4582 |
0,4591 |
0,4599 |
0,4608 |
0,4616 |
0,4625 |
0,4633 |
1,8 |
0,4641 |
0,4649 |
0,46562 |
0,4664 |
0,4671 |
0,4678 |
0,4686 |
0,4693 |
0,4699 |
0,4706 |
1,9 |
0,4713 |
0,4719 |
0,47257 |
0,4732 |
0,4738 |
0,4744 |
0,475 |
0,4756 |
0,4761 |
0,4767 |
2 |
0,4772 |
0,4778 |
0,47831 |
0,4788 |
0,4793 |
0,4798 |
0,4803 |
0,4808 |
0,4812 |
0,4817 |
2,1 |
0,4821 |
0,4826 |
0,483 |
0,4834 |
0,4838 |
0,4842 |
0,4846 |
0,485 |
0,4854 |
0,4857 |
2,2 |
0,4861 |
0,4864 |
0,48679 |
0,4871 |
0,4875 |
0,4878 |
0,4881 |
0,4884 |
0,4887 |
0,489 |
2,3 |
0,4893 |
0,4896 |
0,48983 |
0,4901 |
0,4904 |
0,4906 |
0,4909 |
0,4911 |
0,4913 |
0,4916 |
2,4 |
0,4918 |
0,492 |
0,49224 |
0,4925 |
0,4927 |
0,4929 |
0,4931 |
0,4932 |
0,4934 |
0,4936 |
2,5 |
0,4938 |
0,494 |
0,49413 |
0,4943 |
0,4945 |
0,4946 |
0,4948 |
0,4949 |
0,4951 |
0,4952 |
2,6 |
0,4953 |
0,4955 |
0,4956 |
0,4957 |
0,4959 |
0,496 |
0,4961 |
0,4962 |
0,4963 |
0,4964 |
2,7 |
0,4965 |
0,4966 |
0,49674 |
0,4968 |
0,4969 |
0,497 |
0,4971 |
0,4972 |
0,4973 |
0,4974 |
2,8 |
0,4974 |
0,4975 |
0,4976 |
0,4977 |
0,4977 |
0,4978 |
0,4979 |
0,4979 |
0,498 |
0,4981 |
2,9 |
0,4981 |
0,4982 |
0,49825 |
0,4983 |
0,4984 |
0,4984 |
0,4985 |
0,4985 |
0,4986 |
0,4986 |
3 |
0,4987 |
0,4987 |
0,49874 |
0,4988 |
0,4988 |
0,4989 |
0,4989 |
0,4989 |
0,499 |
0,499 |
3,1 |
0,499 |
0,4991 |
0,4991 |
0,4991 |
0,4992 |
0,4992 |
0,4992 |
0,4992 |
0,4993 |
0,4993 |
3,2 |
0,4993 |
0,4993 |
0,49936 |
0,4994 |
0,4994 |
0,4994 |
0,4994 |
0,4995 |
0,4995 |
0,4995 |
3,3 |
0,4995 |
0,4995 |
0,49955 |
0,4996 |
0,4996 |
0,4996 |
0,4996 |
0,4996 |
0,4996 |
0,4997 |
3,4 |
0,4997 |
0,4997 |
0,49969 |
0,4997 |
0,4997 |
0,4997 |
0,4997 |
0,4997 |
0,4997 |
0,4998 |
3,5 |
0,4998 |
0,4998 |
0,49978 |
0,4998 |
0,4998 |
0,4998 |
0,4998 |
0,4998 |
0,4998 |
0,4998 |
3,6 |
0,4998 |
0,4998 |
0,49985 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
3,7 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
3,8 |
0,4999 |
0,4999 |
0,49993 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |
0,4999 |