- •Часть 2
- •6. Типовые схемы локальных су боковым движением самолета
- •Тема 6. (10 ч., срс 4 ч.)
- •6.1. Уравнения бокового движения самолёта
- •Остальные обозначения – стандартные.
- •6.2. Упрощенные модели бокового движения.
- •6.3. Статическая система стабилизации угла крена
- •Н а рис. Ниже показана расчетная структурная схема системы
- •6.4. Астатическая система стабилизации угла крена
- •6.4. Су заданным углом курса
- •6.4.1. Су заданным углом курса (плоский разворот самолета)
- •6.4.2. Су заданным углом курса (управление разворотом через крен)
- •Тема 7. (4 ч., срс 2 ч.)
- •7. Типовые схемы су высотой полета самолета
- •7.1. Система стабилизации высоты полета самолета с внутренним перегрузочным контуром
- •7.2. Система стабилизации высоты полета самолета с внутренним контуром тангажа
- •Тема 8. (4 ч., срс 2 ч.)
- •8. Типовые схемы су полетом по заданной линии пути
- •8.1. Система стабилизации бокового смещения центра масс самолета
- •Тема 9. (4 ч., срс 2 ч.)
- •9. Типовые схемы су скоростью полета
- •9.1. Автомат тяги
- •9.2. Директорное управление рычагом управления двигателем
- •Тема 10. (10 ч., срс 4 ч.)
- •10. Типовые схемы су заходом на посадку и посадки
- •10.1. Система управления продольным движением самолета при заходе на посадку
- •10.2. Система директорного управления заходом на посадку
- •10.3. Система управления боковым движением самолета при заходе на посадку
6.4.2. Су заданным углом курса (управление разворотом через крен)
Управление курсом воздействием на элероны называется разворотом с креном. При таком способе разворота в качестве силы, разворачивающей вектор скорости в горизонтальной плоскости, используется проекция подъёмной силы на эту плоскость.
Этот способ управления широко распространен по двум причинам:
- более высокая эффективность, вызванная значительно большей по величине разворачивающей вектор скорости проекции подъемной силы
на горизонтальную плоскость в сравнении с боковой аэродинамической силой
при плоском развороте (несущая площадь горизонтального оперения значительно больше вертикального);
- отсутствуют боковые силы, действующие на летчика и пассажиров, при управлении без скольжения.
Разворот с креном без скольжения называется координированным. Для ликвидации (или уменьшения) скольжения, а также демпфирования колебаний по рысканию используется руль направления.
При этом движение С-та вблизи горизонтальной плоскости может быть описано следующей системой линеаризованных уравнений бокового движения в предположении отсутствия углов атаки и тангажа, малости спиральных моментов)
(3.28)
При развороте с креном сигнал отклонения от заданного курса подается на элероны. Законы управления каналов элеронов и руля направления статической системы стабилизации принимают вид:
(3.29)
При координированном развороте в канал руля направления подаётся сигнал перекрёстной связи по крену. Закон управления (3.29) принимает вид:
(3.30) (3.31)
К
(3.32)
или , где А и В - матрицы коэффициентов:
(3.33)
В
(3.35)
(3.36)
В =0, что соответствует
(3.37)
Передаточное число определяют, исходя из требований к контуру демпфирования изолированного канала РН (см. п.3.3.1), по формуле (3.24):
При выборе передаточного числа используется упрощеная система уравнений самолёта в виде (3.7).
Так как переменная в этой системе не фигурирует, то для получения системы уравнений контура стабилизации угла рыскания достаточно к этой системе добавить закон управления
.
В итоге получим систему уравнений, описывающих динамику координированного разворота. Этой системе соответствует структурная схема, показанная на Рис.
Из этой схемы можно получить передаточную функцию замкнутой системы:
(3.39)
В ПФ (3.39) неизвестно только передаточное число (выбор передаточных чисел Kx и К см. синтез системы стабилизации угла крена). Эта передаточная функция не имеет нулей, поэтому характер переходной функции полностью определяется распределением её полюсов, т.е. корней характеристического уравнения. Поэтому для предварительного выбора передаточного числа можно воспользоваться корневыми методами. В частности, можно использовать понятие степени устойчивости η - расстояние от мнимой оси до ближайшего корня или ближайшей пары корней. Если учесть, что при выборе передаточных чисел системы стабилизации крена было выбрано оптимальное демпфирование ξ=0.707, а переходный процесс по крену значительно короче, чем переходный процесс по курсу, можно считать, что в данном случае ближайший к мнимой оси корень – действительный. Известно, что для такого случая можно получить приближённую зависимость между временем переходного процесса tр и степенью устойчивости η:
Где m-половина ширины трубки, по которой оценивается длительность переходного процесса. Если m=0.05, то
Задавшись временем tр, можно получить требуемое значение η по формуле:
Подставив S = -η в характеристическое уравнение
и представим через (3,39), можно получить:
.