- •34. Динамическая нагруженность привода станка при пуске для эквивалентной трехмассовой системы [5,9].
- •35. Нагрузка на вал двухмассовой системы при пуске, максимальные значения коэффициента динамичности, нагрузка на вал при любых законах нагружения [5].
- •37. Вычисление частот собственных колебаний трехмассовой системы [5,9,3].
- •38. Понятие о нормальных формах колебаний [5].
- •44. Частотная (комплексная передаточная) функция, формулы амплитуди и фазы частотной характеристики.
- •45. Частотные характеристики линейных элементов системы и построение афчх, ачх и фчх.
- •47. Методика операторной формы записи дифференциальных уравнений и их решение методом операционного исчисления
- •47. Методика операторной формы записи дифференциальных уравнений и их решение методом операционного исчисления
- •48. Характерные особенности приводов станков в зависимости от их типов
- •54. Характеристики и передаточная функция дифференцирующего дз
- •55. Характеристики и передаточная функция интегрирующего дз
- •56. Характеристики и передаточная функция колебательного дз
- •57, 58 Единичная ступенчатая и переходная функции, Единичная импульсная ( -функция) и импульсная переходная функции. Связь -функции с единичной ступенчетой.
- •59. Связь между переходной и импульсной переходной функциями.
- •60. Связь переходной и передаточной функциями и обратно.
- •65. 2. Принявобозначение принимаем в виде
- •70. Логарифмические частотные характеристики лачх и лфчх.
- •78.Цифровые вычислительные устройства в контуре управления
- •79.Решетчатые функции и z-преобразование решетчатой функции
- •80. Дискретная передаточная функция дискретного динамического звена
- •81. Дискретная передаточная функция замкнутой системы с цифровой вычислительной машиной в контуре управления:
- •82. Устойчивость дискретных замкнутых систем автоматического управления
- •83. Динамический расчет шпиндельного узла методом начальных параметров
- •86. Способы улучшения характеристик упругих систем станков
- •87. Способы уменьшения потерь на трение, повышения плавности перемещения и позиционирования подвижных узлов.
83. Динамический расчет шпиндельного узла методом начальных параметров
Динамический расчет шпиндельного узла можно вести методом начальных параметров в матричной форме. При этом шпиндель рассматривают как балку на упругих опорах с вязким демпфированием, которая состоит из участков, разграниченных скачками момента инерции сечения самого шпинделя, расположением опор, сосредоточенных масс деталей, смонтированных на шпинделе, внешних сосредоточенных нагрузок. Пользуясь этим методом, по известным значениям параметров в начале каждого участка шпинделя находят значения параметров в конце участка. Он существенно упрощает и систематизирует динамический расчет, позволяет применять ЭВМ. Дифференциальное уравнение свободных изгибных колебаний участка шпинделя постоянного сечения с равномерно распределенной массой имеет вид.
86. Способы улучшения характеристик упругих систем станков
Основные направления улучшения характеристик УС станка — повышение жесткости и выбор оптимальной ориентации ее главных осей; компенсация упругих перемещений; повышение демпфирования; выбор оптимальных динамических параметров системы; уменьшение влияния силовых и кинематических возмущений, температурных деформаций. Повышение жесткости системы станка не для всех видов обработки имеет одинаковое значение. Точность выполнения операций с самоустанавливающимся инструментом (притирки, развертывания и т. п.) практически не зависит от жесткости станка. Поэтому требования к жесткости системы в каждом случае должны исходить из условий образования формы и размеров обрабатываемых деталей. Жесткость системы определяется в первую очередь компоновкой и схемой станины и корпусных деталей станка, а также рациональным балансом упругих перемещений всех элементов. Высокая жесткость многих элементов при недостаточной жесткости некоторых из них не может обеспечить необходимую жесткость всей системы. Основные способы повышения жесткости отдельных деталей и всей системы без увеличения ее массы следующие: устранение (по возможности) изгиба деталей и замена его сжатием и растяжением; выполнение замкнутых рамных конструкций; выбор рациональных сечений и рационального расположения опор деталей, работающих на изгиб; этих деталей, уменьшение вылета консолей и улучшение их заделки; замыкание действующих нагрузок по возможно меньшему контуру и уменьшение количества звеньев, передающих основные нагрузки; уменьшение упругих перемещений в направлении, влияющем на точность обработки,
87. Способы уменьшения потерь на трение, повышения плавности перемещения и позиционирования подвижных узлов.
На основании проведенного анализа можно сделать вывод о том, что есть три пути снижения потерь на трение:
1) использование эффективных смазок, снижающих коэффициент трения;
2) использование только нижних приводных валков;
3) использование комбинированных валков, элементы которых могут вращаться с разными угловыми скоростями.
Использование эффективных смазок сдерживается технологическими и экономическими факторами. При малых коэффициентах трения возможна пробуксовка валков и потеря стабильности процесса профилирования. Это технологический фактор. Экономический фактор — это высокая стоимость таких смазок. В разделе 3 описаны дешевые, но достаточно эффективные смазки, получившие широкое применение на ООО «МЕКАП».
Использование только нижних приводных валков позволяет на 15…20 % снизить потери на трение, значительно упростить конструкцию стана, снизить его металлоемкость, обеспечить повышение качества получаемых профилей, уменьшить расход инструмента (как за счет снижения его износа, так и за счет уменьшения диаметра верхних валков). Поэтому на ООО «МЕКАП» с 1997 года все станы для профилирования выпускаются только с приводом на нижние валки.
Потери на трение можно резко снизить и другим способом: делать нижние валки так, чтобы их элементы могли вращаться с разными угловыми скоростями. Из теоретических расчетов видно, что доля потерь на трение даже при только нижних приводных валках составляет до 79 %. Поэтому исключение вредного трения на нижних валках позволяет ожидать значительного уменьшения потерь на трение. Реализация этой идеи показана на рис. 4.
Рисунок 4. Схема нижнего валка со свободно вращающимися дисками для профилирования листового металла
Такая конструкция позволяет получить одинаковые линейные скорости на поверхностях формуемого профиля и практически исключить проскальзывание металла заготовки по дискам. Это дает возможность не только снизить потери на трение, но также и значительно повысить качество изделий, полностью исключив налипание (при изготовлении профилей из нержавеющей стали) или отслаивание плакирующего слоя (при изготовлении профилей из оцинкованного или покрытого пластмассовым слоем металла).
Показанное на рис. 4 техническое решение защищено патентом Украины (№ 19462). Изменение мощности привода ПГА АП1Б-3 Ч 8 конструкции ООО «МЕКАП» со свободно вращающимися дисками нижних валков показало значительное (до двух раз!) снижение расхода электроэнергии при производстве сложных профилей с многоугловой гибкой. При этом получен и важный результат, связанный с полным исключением налипания или отслаивания плакирующего слоя.
Однако следует иметь в виду, что станы с односторонним приводом можно использовать для изготовления гнутых профилей из заготовок толщиной до 2,5…3,0 мм и не очень сложной формы. Если на стане изготовлять профили с большим числом изгибов из толстого листа, то односторонний привод валков может оказаться недостаточным. В этом случае можно получить значительное сокращение потерь на трение (до двух раз!) и увеличение крутящего момента (в два раза!). Если использовать станы с двусторонним приводом (верхними и нижними валками одинакового диаметра по катающим поверхностям) и свободно вращающимися дисками верхних и нижних валков, то можно получать и высококачественные изделия, и экономить энергию, и использовать дешевые смазки.