- •Глава 6 водяной пар и его свойства
- •§6.1. Основные понятия и определения
- •§ 6.2. Термодинамическая фазовая рТ – диаграмма. Уравнение клапейрона - клаузиуса
- •§ 6.6. Основные параметры воды и водяного пара
- •§ 6.7. Процессы изменения состояния водяного пара в pν -,ts - и is -диаграммах
- •§ 6.8. Влажный воздух. Абсолютная влажность, влагосодержание и относительная влажность воздуха
- •§ 6.9. Теплоемкость и энтальпия влажного воздуха
- •Глава 7 термодинамика газового потока
- •§ 7.1. Уравнение энергии газового потока
- •§7.2. Располагаемая работа газового потока
- •§ 7.3. Основные закономерности соплового и диффузорного адиабатного течения газа
- •§ 7.4. Истечение идеального газа из суживающихся сопел
- •§ 7.5 Истечение идеального газа из комбинированного сопла лаваля
- •§ 7.6. Расчет истечения реальных газов и паров
- •7.7 Адиабатное дросселирование
- •§ 7.8. Дроссельный эффект (эффект джоуля-томсона)
- •§ 7.9. Газовые смеси
- •Глава 8 компрессорные машины
- •§ 8.1. Мощность привода и коэффициенты полезного действия компрессора
- •§ 8.2. Многоступенчатый компрессор
- •Глава 9 циклы поршневых двигателей внутреннего сгорания
- •§ 9.1. Краткие исторические сведения
- •§ 9.2. Классификация двс
- •§ 9.3. Циклы двс с подводом теплоты при постоянном объёме
- •§9.4. Циклы двс с подводом теплоты при постоянном давлении
- •§ 9.5. Циклы двс со смешанным подводом теплоты
- •Глава 10 циклы газотурбинных установок и реактивных двигателей
- •§ 10.1. Циклы гту с подводом теплоты при постоянном давлении
- •§10.2. Циклы гту с подводом теплоты при постоянном объеме
- •§ 10.3. Методы повышения термического кпд гту
- •§ 10.4. Циклы реактивных двигателей. Жидкостные реактивные двигатели
- •10.5. Воздушно-реактивные двигатели
- •§ 10.6. Пульсирующий воздушно-реактивный двигатель
- •§ 10.7. Компрессорные воздушно-реактивные двигатели
- •§ 10.8. Термодинамические методы сравнения циклов тепловых двигателей
- •Глава 11 циклы паросиловых установок мгд-генератор
- •§ 11.1. Цикл карно во влажном паре и его недостатки
- •§ 11.2. Основной цикл псу-цикл ренкина
- •§ 11.3. Полезная работа цикла ренкина. Работа питательного насоса
- •§ 11.4. Термический кпд цикла ренкина
- •§ 11.5. Влияние параметров пара на термический кпд цикла ренкина
- •§ 11.6. Промежуточный перегрев пара
- •§ 11.7. Регенеративный цикл паросиловой установки
- •§ 11.8. Бинарные (двойные) циклы
- •§ 11.9. Циклы парогазовых установок
- •§ 11.10. Циклы атомных электростанций
- •§ 11.11. Циклы электрических станций с магнитогидродинамическими генераторами
- •Глава 12 циклы холодильных машин
- •§12.1. Цикл воздушной холодильной установки
- •§ 12.2. Цикл паровой компрессорной холодильной установки
- •§ 12.3. Цикл холодильной установки абсорбционного типа
- •§ 12.4. Цикл пароэжекторной холодильной установки
- •§ 12.5. Тепловой насос
- •§ 12.6. Вихревая труба
- •§ 12.7. Термотрансформаторы
- •Глава 13 элементы химической термодинамики
- •§ 13.1. Классификация химических реакций
- •§13.2. Первый закон термодинамики в применении к химическим реакциям
- •§ 13.3. Тепловой эффект реакции
- •§ 13.4. Теплоты химических реакций
- •§ 13.5. Закон гесса
- •§13.6..Закон кирхгофа
- •§ 13.7. Применение второго закона термодинамики к химическим процессам
- •§ 13.8. Изохорно-изотермический и изобарно-изотермический потенциалы
- •§13.9. Максимальная работа реакции
- •§ 13.10. Уравнения максимальной работы (уравнения гиббса-гельмгольца)
- •13.11. Химический потенциал
- •§ 13.12. Условия равновесия в изолированных однородных (гомогенных) системах
- •§ 13.13. Условия равновесия в изолированных неоднородных (гетерогенных) системах и химических реакциях
- •§13.14. Равновесие в химических реакциях
- •§ 13.15. Закон действующих масс. Константы равновесия химических реакций
- •§ 13.16. Термическая диссоциация. Степень диссоциации
- •§ 13.17. Зависимость между константой равновесия и степенью диссоциации
- •§ 13.18. Зависимость между константой равновесия и максимальной работой. Уравнение изотермы химической реакции
- •§ 13.19. Влияние температуры реакции на химическое равновесие. Принцип ле-шателье
- •§ 13.20, Тепловая теорема нернста. Третье начало термодинамики
- •§ 13.21. Третье начало термодинамики в формулировке планка (постулат планка)
§ 11.3. Полезная работа цикла ренкина. Работа питательного насоса
Из уравнения энергии газового потока
в предположении адиабатного процесса (dq=0), и при пренебрежении изменением внешней энергии (и gdz = 0), получим 0 = di+dlТ. Тогда для работы питательного насоса
найдем dlH = di и
.
Аналогично для работы турбины найдем
.
Теоретическая работа цикла при этом будет
.
Полезная работа lц цикла Ренкина на pv- и Ts - диаграммах (рис. 11.4, 11.5) численно равна площади внутри циклов, т.е. площади 1234561. Это будет полезная работа, совершаемая 1 кг пара.
§ 11.4. Термический кпд цикла ренкина
Термический кпд цикла Ренкина определяется в виде отношения полезной работы цикла lц ко всей затраченной в цикле теплоте q1
.
Подведенная в цикле теплота определяется по формуле
.
С учетом выражений для lц и q1 формула для термического кпд примет вид
.
При невысоких давлениях работой питательного насоса можно пренебречь, тогда
.
Кроме работы цикла lц и термического кпд ηt к показателям, характеризующим экономичность цикла Ренкина, относят также удельные расходы пара d0 и теплоты q0. Удельный расход определяется в виде отношения часового расхода пара D0 к выработанной электроэнергии N. Так как электроэнергия - это стопроцентная эксергия (полностью превращается в полезную работу), то один кг пара в теоретическом цикле совершает полезную работу
кДж/кг.
Учитывая, что 1 кВт.ч 1 3600 кДж, запишем уравнение теплового баланса установки
или
.
Отсюда теоретический удельный расход пара будет
[кг/кВт.ч],
где i1, i2 - энтальпия, кДж/кг.
Теоретический удельный расход пара в килограммах на 1 МДж работы составляет
.
Удельный расход теплоты в кДж/МДж находится по формуле
.
Учитывая формулы для d0 и ηt, получим
.
Так как теплоемкость воды 4,1868 кДж/(кг.К), а , - температура конденсата, то
.
Тогда формулы для ηt и q0 примут вид
; ; .
Отсюда следует, что для нахождения четырех основных параметров цикла Ренкина достаточно провести на is - диаграмме лишь один процесс расширения пара в турбине (процесс 1-2, рис. 11.16).
Для учета потерь от необратимости процесса расширения пара в турбине вводится относительный внутренний кпд турбины
где - энтальпия в конце действительного процесса расширения пара в турбине (точка 2' на рис. 11.6).
Потери от необратимости уменьшают полезную работу и увеличивают удельный расход пара
.
§ 11.5. Влияние параметров пара на термический кпд цикла ренкина
Увеличение начального давления пара р1 при неизменной начальной температуре T1, позволяет значительно увеличить кпд цикла Ренкина. Это связано с тем, что при повышении начального давления с р1 до возрастает средняя температура подвода теплоты в котле , так как с увеличением давления увеличивается температура кипения воды и, следовательно, уменьшаются потери теплоты от необратимого теплообмена при конечной разности температур (рис. 11.7).
Однако повышение начального давления приводит к уменьшению степени сухости пара на выходе из турбины , что неблагоприятно сказывается на работе последних ступеней лопаток турбины, вызывая их эрозию от работы во влажном паре.
Рис. 11.7
Рис. 11.8
Из is- диаграммы (рис. 11.8) можно установить, что увеличение начального давления приводит также к увеличению адиабатного теплоперепада h .
При увеличении начальной температуры пара при неизменном давлении также происходит увеличение кпд. Это связано с увеличением среднеинтегральной температуры подвода теплоты и с увеличением адиабатного теплоперепада в процессе на лопатках турбины (рис.11.9).
Рис. 11.9
Рис. 11.10
Кроме того, увеличение начальной температуры приводит к возрастанию степени сухости пара на выходе из турбины. В связи с чем повышение начального давления, приводящее к уменьшению степени сухости, целесообразно проводить совместно с повышением начальной температуры.
Большое влияние на термический кпд цикла Ренкина оказывает конечное давление р2 в конденсаторе. Из is- диаграммы (рис. 11.10) видно, что с понижением конечного давления значительно увеличивается адиабатный теплоперепад и уменьшается среднеинтегральная температура отвода теплоты, что приводит к уменьшению потери работоспособности от необратимого теплообмена в конденсаторе.