РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ

LГБ = 6–9 м = 6,0; 6,3 м;

LГБ = 5 % < 10 %;

l1 = 1,6–3,4 м = 1,8 м;

l2= 1,6–2,4 м = 2,1 м;

LВБ

6200

2,95 3 балочная плита.

У

l1

2100

Т

Н

Б

й

и

р

о

т

и

з

е

о

Р

Рис. 1.3. Конструктивная схема перекрытия – вариант 2

Принимаемп

следующие размеры сечения несущих конструкций:

– толщина плиты при нормативной нагрузке 10 кПа – hПЛ 80 мм;

– высота главной балки hГБ

0,6 м;

– ширина главной балки bГБ

0,3 м;

– высота второстепенной балки hВБ

0,40 м;

– ширина второстепенной балки bВБ

0,18 м;

– поперечное сечение колонны 400

400 мм.

на на перекрытие (табл. 1.3).

Таблица 1.3

Сравнение вариантов

Т

Наименование элемента

Сечение элементов

Н

3

Расход бетонаУ, м

Вариант 1

h = 80 мм

Б

Плита

62,08

Второстепенные балки

h

350 мм, b

180 мм, n

11

3,03

Главные балки

й

4,95

h

600 мм, b

300 мм, n

5

и

Итого 70,06

Главные балки

h 600 ммВар, b 300 мм, n

4

3,96

ант 2

Плита

h = 80 мм

62,08

Второстепенные балки

о

3,99

h

400 мм, b

180 мм, n

11

т

и

Итого 70,03

з

hГБ

hПЛ

bГБ

L nГБ

о

Vребра ГБ

п

Vребра ВБ

hВБ

hПЛ

bВБ

L nВБ ;

Vплиты hПЛ

L B.

Хотя расход бетона в 1-м и 2-м оказался вариантах близким, для

дальн йш го расчета принимаем вариант 2.

еПри наружных стенах из кирпичной кладки длину опирания

плиты на стену принимаем равной 120 мм, второстепенной балки –

Р250 мм и главной балки – 380 мм.

СНБ 5.03.01–2002 [1, 2].

У

Класс бетона по прочности на сжатие при проектировании моно-

Таблица

2.1

литных ребристых перекрытий принимается по табл. 2.1 в зависи-

мости от класса среды по условиям эксплуатации конструкции [1, 2,

табл. табл. 5.2, 11.4].

Н

Классы среды по условиям эксплуатации конструкций,

й

минимальные классы бетона

и минимальная толщина защитного Бслоя бетона

и

р

Мини-

о

Мини-

мальная

мальный

величи-

Класс

Характеристика с еды.

класс

на

т

среды

Примеры для идентификации классов

бетона по

защит-

и

прочности

ного

на сжатие

слоя

ccov, мм

Отсутствие риска корроз

ли агрессивного воздействия на бетон.

Элементы конструкц й без армирования или закладных деталей в среде, не-

агрессивной для бетона

Все усл вия, вне классов ХF, ХА, ХМ.

X0

Фундаментыбез армирования, не подвергаемые

C8/10

15

еременн му замораживанию и оттаиванию.

Внутренниеоэлементы зданий без армирования

Коррозия арматуры вследствие карбонизации защитного слоя бетона.

Р

Б тонпс арматурой или другими металлическими элементами, эксплуатиру-

мый на воздухе, а также подвергаемый увлажнению

е

Сухая или постоянно влажная (элементы кон-

XC1

струкций внутри помещений, включая кухни, ван-

C12/15

2

ные и прачечные в жилых зданиях; бетон, посто-

0

янно находящийся в воде)

XC2

Влажная, редкое высыхание (элементы резервуа-

C16/20

25

ров для воды (водохранилищ); элементы фундамен-

тов)

– веса выравнивающих и отделочных слоев

(плиты, засыпки, стяжки и др.), выполняемых

на строительной площадке

γF = 1,35

для равномерно распределенных переменных

нагрузок на перекрытия и лестницы (полезных)

γF = 1,5

– снеговой нагрузки

γF = 1,5

Степень ответственности и капитальности зданий учитывается

Т

коэффициентом надежности по ответственности γn [12, п. 5.2]:

– I уровень – 0,95 < γn 1,2 – АЭС, телебашни, трубы, спортив-

ные сооружения, учебные заведенияУт. п.;

– II уровень – γn = 0,95 – промышленные и гражданские и жилые

здания и т. п.;

– III

уровень –

0,8

γn < 0,95

– склады, одноэтажные жилые

дома, временные зданияНи т. п.

й

При расчете конструкций по предельным состояниям первой

группы при постоянных и переходных (временныхБ) расчетных си-

и

туациях следует принимать наиболее неблагоприятное из следую-

р

щих сочетаний нагрузок [1, 2, п. А.4]:

– первое основное сочетание

о

т

гQ,i ш0,i Qk ,i ;

гG, j

Gk , j

j

i

1

и

– второе основное соче ание

з

гQ,1 Qk ,1

гQ,i ш0,i Qk,i ,

гG, j

Gk , j

j

i

1

п

где

G,j

– частный

коэффициент безопасности для

постоянных

е

нагрузок;о

Р

Q, i – то же для переменных нагрузок;

0,i = 0,7 – коэффициент сочетаний переменных нагрузок (каби-

н ты, лаборатории), принимаемые по табл. А.1 [1, 2];

Gk,j – нормативные значения постоянных нагрузок;

Qk,1

– нормативное значение доминирующей переменной

нагрузки;

Qk,i

– нормативные значения сопутствующих переменных

нагрузок;

У

Таблица 2.2

Норма-

Т

тивное

Расчетное,

№

Наименование нагрузки

F

n

значение,

значение,

Н

2

кН/м2

кН/м

Постоянная нагрузка

1

Керамическая плитка, δ = 12 мм

0,24

1,35

0,95

0,308

(

= 2000 кг/м3 ),

1

1

0,012

20

2

Цементно-песчаная стяжка М100,

0,735

1,35

0,95

0,943

3

0,035 21

δ = 35 мм ( = 2100 кг/м ), 1 1

Б

Керамзитобетон,

δ = 55 мм

и

3

3

р

0,66

1,35

0,95

0,846

(

= 1200 кг/м

),

1

1

0,055

12

й

Один слой оклеечной пароизоляции на

4

битумной мастике, δ = 3 мм (m = 5 кг/м²),

0,05

1,35

0,95

0,064

1

1

0,005

и

Монолитная железобе онная пли а

5

перекрытия, δ = 80 мм (

= о2500 кг/м3 )

2,0

1,35

0,95

2,565

з

т

Итого g = 4,726

Переменная нагрузка

о

Полезная нагру ка

10,5

1,5

0,95

14,963

Итого q = 14,963

п

Состав ерекрытия показан на рис. 2.1.

е

Р

У

Т

Рис. 2.1. Состав перекрытия

Н

Принимая

Б

Gj

G

g

4,726 кН/м2 (постоянная нагрузка)

k , j

j

и

и

р

Q,i

Q

q

14,963, кН/м2 (переменная нагрузка)

k ,i

й

i 1

о

составляем основные сочетания наг узок на плиту:

т

– первое основное соче ание

и

кН/м2;

p

4,726

0,7 14,963

15, 2

з

2

о

1

– второе основное сочетание

е

p2

0,85 4,726 14,963

18,98 кН/м .

Наиболее неблагоприятным для плиты будет второе сочетание

Р

нагрузокп.

Для выполнения расчета принимаем полосу плиты шириной,

равной 1 м. Нагрузка на 1

погонный метр

полосы будет равна

формаций бетона по готовым формулам.

У

На работу участков плиты, защемленных по четырем сторонам в

местах сопряжения с второстепенными и главными балками, благо-

Т

приятное влияние оказывает распор. Поэтому для плит, окаймлен-

ных по всему контуру монолитно связанными с ними балками, зна-

чения изгибающих моментов следует уменьшить в сечениях про-

Расчет следует выполнить для двух полос, условно вырезанных у

торцевой стены (участки плиты защемлены по трем сторонам и сво-

бодно оперты одной стороной на стену – полоса I) иНв средней части

й

перекрытия (участки плиты защемлены по четырем сторонам – поло-

са II) (рис. 2.2).

и

Б

р

о

т

и

з

о

п

е

Р

У

Т

Н

Б

й

и

т

р

– средние – расстоянияв свету между второстепенными балками;

Р . 2.2. Планомонолитного перекрытия

з

За расчетные пролеты плиты принимаются:

втор

п

– крайние – расстояния от середины площадки опирания плиты

на стену ( ри

пирании на наружные стены) до ближайшей к стене

е

грани ребра

остепенной балки (рис. 2.3).

Р

У

Рис. 2.3. Расчетные пролеты плиты перекрытия

Т

Длина участка опирания плиты на кирпичную наружную стену

принимается равной 120 мм (см. рис. 2.3).

Н

й

Значения расчетных изгибающих моментовБопределяют по фор-

мулам:

и2

1) в первом пролете

Sd ,кр11

о

p2 l0, кр

M

;

т

и

2) в средних проле ах на средних опорах

з

ервой

p

l2

M Sd ,ср

2

0, ср

M Sd ,C,D

16

;

сетками;

3) на

промежуточной опоре

пp2

l02

M Sd ,B

– при непрерывном армировании рулонными

РM

11

Sd ,B

p2

l02

– при раздельном армировании;

14