РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ
.pdfПоперечное армирование подколонника принимается из арматуры классов S240, S400 или S500. Шаг стержней назначают:
– при fyd ≤ 400 МПа (классы S240 и S400) – не более 500 мм и не более 15 и 20 в вязаных и сварных каркасах соответственно;
– при fyd > 400 МПа (класс S500) – не более 400 мм и не более
12и 15 в вязаных и сварных каркасах соответственно. У
Вместе стыка выпусков из фундамента и продольной рабочей арматуры колонны без сварки шаг поперечных стержнейТпринима-5.2. Определение размеров подошвы фундаментаН
При определении размеров подошвы фундамента расчетные
|
усилия при |
F = 1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
N |
/ |
|
NSd |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sd |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fm |
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Fm = 1,4 – усредненный к эффициент безопасности по нагрузке. |
|||||||||||||||
|
|
|
|
рально |
|
|
|
|
|||||||||
|
Размеры |
|
подошвы цен |
|
нагруженного фундамента |
||||||||||||
|
определяются из |
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
NSd/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
условия A |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
m H f |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
г |
R – с р тивление грунта под подошвой фундамента; |
|||||||||||||||
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
ρm – средний удельный вес материала фундамента и грунта на |
||||||||||||||
|
го |
|
нях (допускается принимать ρm = 20 кН/м3); |
||||||||||||||
|
|
ступ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Hf – глубина заложения фундамента. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
деЦентрально нагруженные фундаменты принимают квадратными |
||||||||||||||||
|
в плане: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a b A .
92
Размеры подошвы монолитного фундамента принимают кратными 300 мм.
Площадь подошвы фундамента принимают после определения конструктивного размера af:
|
|
|
|
|
|
|
Af |
a2f . |
|
|
|
|
У |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|||
5.3. Определение высоты плитной части монолитного |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
фундамента |
Н |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Высота плитной части монолитного центрально нагруженного |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
фундамента определяется исходя из обеспечения прочности по |
||||||||||||||||||
наклонному сечению и на продавливание подколонником плитной |
||||||||||||||||||
части фундамента. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Реактивное давление грунта на подошву фундамента |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
p |
NSd |
|
. |
й |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
о |
Af |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Предварительно раб чая выс та плитной части фундамента мо- |
||||||||||||||||||
жет быть назначена из усл вия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
з |
d |
1, 2 |
|
|
l |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|||
|
о |
|
|
|
|
1,5 |
0,5 |
|
fctd |
|
|
|
|
|
||||
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где p – расчетное давление грунта на подошву фундамента, кН/м2. |
||||||||||||||||||
Выл т консоли фундаментной плиты |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
l |
a f |
hпк |
, м, |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где af – размер подошвы фундамента, м. Общая высота плитной части фундамента
93
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hpl = d + c, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
где c = cnom + , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
cnom – величина защитного слоя арматуры фундамента. |
|
|
||||||||||||||||
|
|
Ступени фундаментов выполняют высотой 300 или |
450 мм. |
|||||||||||||||||
|
Рекомендуемая высота ступеней в зависимости от высоты плитной |
|||||||||||||||||||
|
части фундамента приведена в таблице. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
||
|
|
Общая высота плитной части |
|
|
|
|
|
Высота ступеней, мм |
У |
|
||||||||||
|
|
фундамента, мм |
|
|
|
|
|
h1 |
|
|
|
h2 |
|
|
h3 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
– |
|
|
– |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
450 |
|
|
|
|
|
450 |
|
|
|
– |
Н |
– |
|
||||
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
300 |
– |
|
|||||
|
|
|
750 |
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
450 |
– |
|
|||||
|
|
|
900 |
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
300 |
|
|
300 |
|
|||
|
|
|
1050 |
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
300 |
|
|
450 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
5.4. Подбор рабочей |
арматуры |
йподошвы фундамента |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
го |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Под действием реактивн |
|
|
|
давления грунта p ступени фундамента |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
l2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
работают на изгиб, как к нс ли, защемленные в теле фундамента. |
|||||||||||||||||||
|
|
Изгибающие момен ы пределяют в сечениях по граням уступов: |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
з |
|
Mi |
|
|
p a f |
i , |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где p – реактивн е давление грунта под подошвой фундамента; |
|||||||||||||||||||
|
|
af – ширина фундамента; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
li – расстояние от края фундамента до расчетного сечения. |
||||||||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Площадь сечения арматуры подошвы определяют по формуле |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Asi |
|
|
|
Mi |
|
|
|
, |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 di |
f yd |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где di – рабочая высота сечения фундаментной плиты.
94
По бóльшему из значений, полученных в каждом из расчетных
сечений, принимают диаметр и шаг стержней. |
|
|
|
|||||||||
Диаметр рабочих стержней арматуры подошвы |
фундамента |
|||||||||||
12–18 мм. Шаг стержней принимается не менее 100 |
и не более |
|||||||||||
200 мм. Одинаковое количество стержней с одинаковым шагом |
||||||||||||
принимается в обоих направлениях. Площадь принятых стержней в |
||||||||||||
каждом направлении равна As (рис. 5.3). |
|
|
У |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
Рис. 5.3. Расчетная схема фундамента |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
при расчете его плитной части
Для значения коэффициента армирования нижней ступени плитной части фундамента, определенного ко всей ширине фундамента, должно выполняться условие
95
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
As,all |
|
|
|
|
|
|
0,0013 , |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf |
d2 |
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
где As,all |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
– площадь всей |
арматуры |
плитной |
части |
в |
одном из |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
направлений; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
bf = af |
– ширина плитной части фундамента; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
d2 – рабочая высота нижней ступени фундаментной плиты. |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
Для значения коэффициента армирования плитной части фунда- |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
мента, отнесенного к ширине фундамента, равной hпк |
3d, должноУ |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
выполняться условие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
As, punch |
|
|
|
|
0,002, |
|
|
Н |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bw |
|
d1 |
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
где As,punch – площадь арматуры пл тной части в пределах ширины |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
фундамента, равной hпк 3d ; |
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
bw – |
ширина |
|
верхней ступени |
фундамента, но не более |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
hпк 3d ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
– рабочая высо а пли н й части фундамента. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
Для значения коэфф цоен а армирования плитной части фунда- |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
мента в пределах средней части его ширины, равной 0,3a |
f |
, должно |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
выполняться |
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з mSd ,x |
|
|
|
|
NSd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
услов |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
f yd d1 0,9 f yd d12 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
где fyd – расчетное сопротивление арматуры плитной части фунда- |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
мента; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
d1 |
– рабочая высота плитной части фундамента в пределах его |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
средней части шириной, равной 0,3af; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
Р |
|
– коэффициент, определяющий значения моментов, принима- |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
емый согласно табл. 7.7 [1, 2], равным 0,125; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
96
– минимальный требуемый изгибающий момент, который должна воспринимать арматура, установленная на единицу ширины плиты;
NSd – расчетная нагрузка, передаваемая от колонны на фундамент.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
5.5. Проверка прочности фундамента на продавливание |
||||||||||||||||||||||||
На продавливание проверяются фундаментная плита и ступени |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
фундамента. Расчет прочности фундамента на продавливание за- |
||||||||||||||||||||||||
ключается в проверке достаточности толщины бетона фундамент- |
||||||||||||||||||||||||
ной плиты для восприятия поперечной силы, вызваннойТлокальной |
||||||||||||||||||||||||
продавливающей нагрузкой: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v Sd |
≤ v Rd , |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где v Sd |
|
|
|
VSd |
– погонная поперечная с ла, де ствующая по длине |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
критического периметра u; |
|
р |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
u = 4·hпк + 2· |
·1,5 d – длина к итического периметра; |
|
|||||||||||||||||||||
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1, 0 |
при цен ральн м нагружении фундамента; |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
VSd |
|
|
a f |
|
|
Acrt |
|
p – продавливающая сила, вызванная давле- |
|||||||||||||||
нием грунта на подошву фундамента вне расчетной (критической) |
||||||||||||||||||||||||
площади; |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
A |
|
|
|
|
|
1,5 d |
2 |
|
6 h d |
|
h2 – критическая площадь; |
|
|||||||||||
|
crt |
|
|
|
з |
|
|
пк |
|
|
|
пк |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
h к |
– размер п перечного сечения подколонника (рис. 5.4). |
||||||||||||||||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
п |
|
|
|
v |
Rd ,ct |
0,15 k |
|
3 100 |
f |
ck |
d , |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
но не менее |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v Rd ,ct,min |
0,5 fctd |
d – |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
97
погонное усилие, которое может воспринять сечение при продавливании.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
98
Рис. 5.4. Расчетная схема фундамента при проверке на продавливание
k 1 |
|
200 |
|
2 |
, |
|
|
||||||
d |
||||||
|
|
|
|
|
где d – коэффициент, учитывающий влияние масштабного фактора, мм. Площадь продольной арматуры, расположенной в x-направлении
в пределах ширины (полосы) фундамента, равной bx |
hпк |
3d : |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Asx1 |
|
bx |
|
|
|
|
У |
||
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
. |
|
Т |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
sx |
s |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент продольного армирования в x-направлении |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
ix |
Asx |
|
|
. |
Б |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
bw d1,x |
|
|
|
||||||
Площадь продольной армату ы, |
|
|
й |
|
|
||||||||||||
асположенной в y-направлении |
|||||||||||||||||
в пределах ширины (полосы) фундамента, равной by |
hпк |
3d : |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
A |
|
|
Asy1 |
|
by |
. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
sy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
о s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где As1 – площадь сечен я одного стержня; |
|
|
|
||||||||||||||
s – шаг стержней в сетке фундамента; |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент продольного армирования в y-направлении |
|||||||||||||||||
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
Asy |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|||||
|
п |
|
|
|
iy |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
bw d1, y |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
еd – рабочая высота сечения фундамента, принимаемая d1,x = |
|||||||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= d1,y = d1 + /2;
– диаметр рабочих стержней сетки подошвы фундамента; fck – нормативное сопротивление бетона.
99
|
|
|
ix , iy |
– |
коэффициенты |
|
продольного |
армирования в |
х- |
и |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
y-направлении соответственно, рассчитанные для ширины плиты |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
hпк 3d ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,02 – расчетный коэффициент армирования. |
|||||||||||||||||
|
|
|
l |
ix |
iy |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
||||||||
|
|
Проверяется выполнение условия |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
VSd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
v Sd |
|
|
|
|
v Rd ,ct max |
0,15 k 3 100 l |
fck d; |
0,5 fctk |
d . |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
Если условие не выполняется, то следует увеличить высоту |
|||||||||||||||||||||||||
|
плитной части фундамента или повысить класс бетона фундамента. |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример |
й |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Запроектировать фундамент под центрально нагруженную ко- |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
лонну при следующих данных: сечен е колонны 500 |
|
500 мм, про- |
||||||||||||||||||||||||
|
дольная арматура колонны 4 |
22 класса S500, расчетное усилие, |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оck |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
передаваемое колонной, NSd |
= 3632 кН. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Бетон класса C20/25: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
f = 20 МПа; |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fck |
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13,3 МПа (Н/мм ); |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
cd |
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
fctk = 1,5 МПа; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Р |
п |
|
|
|
fctd |
|
|
fctk |
1,5 |
|
1,0 МПа; |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fctm = 2,2 МПа.
Рабочая арматура класса S500:
fyk = 500 МПа;
100
|
|
|
|
f yd |
|
f yk |
|
|
500 |
|
435 МПа. |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
s |
1,15 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Сопротивление грунта основания R = 310 кПа. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Средний вес тела фундамента и |
грунта |
на его ступенях |
||||||||||||||||||||||
ρm = 20 кН/м3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Глубина сезонного промерзания грунта принята равной 1,25 м. |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
1. Определение размеров подошвы фундамента |
|
||||||||||||||||||||||
При определении размеров подошвы фундамента расчетное уси- |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
||
лие принимается при |
F = 1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||||||||||||
|
|
|
/ |
|
|
NSd |
3632 |
|
|
|
|
кН, |
|
|||||||||||
|
|
|
|
NSd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2594,3 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Fm |
1, 4 |
|
й |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где Fm = 1,4 – усредненный коэфф ц ент безопасности по нагрузке. |
||||||||||||||||||||||||
Площадь подошвы фундамента |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
NSd |
|
|
2594,3 |
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
A |
|
R |
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
9,13 м |
, |
|
|
|||||||
|
|
|
|
m |
|
H f р310 20 1,3 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где Hf = 1,3 м – глуб на заложения фундамента. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Центрально нагруженные фундаменты принимаются квадратны- |
||||||||||||||||||||||||
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ми в плане: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
a |
b |
|
|
A |
|
|
9,13 |
|
3,02 м. |
|
|
|
|
|||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Принимаем квадратный в плане фундамент со сторонами af = |
||||||||||||||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bf = 3,3 м. Площадь подошвы фундамента |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
Af |
= af · bf = 3,3 · 3,3 = 10,89 м2. |
|
|
|
|
|||||||||||||||
Расчетное давление грунта на подошву фундамента |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
101 |