РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ

As

M Sd

3, 498 106

170

2

мм

.

f yd

d

364 0,94 60

Процент армирования

У

l

As

170

100 %

0, 28 %

min

0,13 %.

bw d

1000 60

Т

Н

Принимаем сварную плоскую сетку:

– рабочие стержни – 6 класса S400, шаг – 150 мм (As = 184 мм2);

– распределительная арматура –

4 класса S500, шаг – 350 мм.

Опора B: M Sd

4,998 кН·м;

й

б m

M Sd

4,998 106

Б0,13 m,lim 0, 43;

f

b

d 2

и

cd

1,0 10,67 1000 602

w

1

1

2 б m

1

1 2 0,13

0,14;

о

т

р1 0,5 0,14

0,93.

1

0,5

и

2

Требуемая площадь сечения рабочей арматуры

з

yd

о

M

Sd

4,998 106

п

As

f

d

364 0,93 60

246 мм .

Проц нт армирования

Р

еl

As

246

100 %

0, 41 %

min 0,13 %.

bw

d

1000 60

У

Т

Н

Б

й

и

р

Рис. 2.7. Площадь армату ы пл ты, пр нятая по расчету

о

2.5. К нст уи вание плиты

По расчетной

площади

арматуры Аs, используя табл. 2.3 и 2.4,

подбирают рабочую

распределительную арматуру плиты. При

толщине плиты h < 150тмм расстояние между осями стержней рабо-

плиты, недолжно превышать 400 мм, причем площадь сечения этих

чей арматуры в средней части пролета плиты (внизу) и над опорой

(вверху) мн г пр летных плит должно быть не более 200 мм, при

п

h > 150 мм – незб лее 1,5h.

Расст яние между рабочими стержнями, доводимыми до опоры

ст ржн й на 1 м ширины плиты должна составлять не менее 30 %

площади сечения стержней в пролете, определенной расчетом по

наибольшемуе

изгибающему моменту.

Площадь сечения распределительной арматуры в плитах должна

Рсоставлять не менее 10 % площади сечения рабочей арматуры в ме-

балочных плит (с равными или отличающимися не более чем на

20 % пролетами) сварными рулонными сетками с продольным рас-

У

положением рабочих стержней производится путем раскатки руло-

на на опалубке поперек второстепенных балок.

Т

Сечение рабочей арматуры принимается одинаковым на всех

средних пролетах и на всех промежуточных опорах (исключая

Н

первую промежуточную опору). Требуемая по расчету дополни-

тельная арматура в крайних пролетах принимаетсяБв виде дополни-

тельной сетки, укладываемой на основную (рис. 2.8).

й

и

р

о

т

и

Рис. 2.8.зСхема армирования плиты сварными рулонными сетками

о

2.5.2. Армирование плиты сварными сетками

с о еречным расположением рабочих стержней

п

еДля армирования плиты используют сварные сетки, рабочие

стержни в которых принимают из арматуры класса S400 и S500

диаметром 6 мм и более, распределительные – из арматуры класса

Р

S500 диаметром 4 и 5 мм.

менее 1/3

площади сечения пролетной арматуры. Рабочие стержни

У

принимаются 5 класса S500, распределительные – 4 класса S500.

Т

Длина рабочих стержней назначается из условия, что расстояние от

стены до края сетки должно составлять 1/10 пролета плиты (рис. 2.9).

Н

Б

й

и

р

о

т

и

з

о

п

е

Р

железобетонных конструкций и изделий».

Т

Условное обозначение марки сетки

Н

У

xC

d v

b l

a1

a2

,

d1

u

a

Б

где x – обозначение типа сетки (4 – легкая сетка);

С – буквенное обозначение наименования сварной сетки (с до-

бавлением для рулонных сеток индекса «р» – Ср);

и

d, d1 – диаметр соответственно продольных и поперечных

стержней с указанием класса арматурной стали;

a – значения выпуск в п

перечных

стержней, м.

v, u – шаг соответственно продольныхйпоперечных стержней;

b, l – соответственно ши ина

дл на сетки, см;

a1, a2 – значения выпуск в п

д льных стержней,

мм;

Если a1 = a2, то в об значении марки сетки следует указывать

только значения a1

a, приоa1 = a2 = a следует указывать только a1,

при a1 = a2 = a = 25 мм

тзначение a1 опускается.

При проектирован

сеток в первую очередь рекомендуется при-

т ро

ктировать как заводскую продукцию, пригодную для изго-

менять т варные сеткипараметрами по действующим стандартам.

п

При

тсутствиизв сортаменте нужных арматурных изделий или

при нецелес

бразности их использования арматурные сетки следу-

следующих

требований:

товл ния на современном высокопроизводительном сварочном обо-

Р

не более 400 и не менее 50 мм.

У

Пример 2.5

Н

Требуется произвести армирование сварными сетками плиты пе-

рекрытия (см. рис. 2.2) в соответствии с требуемыми по расчету

площадями сечения арматуры (пример 2.4) в соответствииТсо схе-

мой, указанной на рис. 2.7.

Б

Определение габаритных размеров сеток (рис. 2.10):

с1

й

С1: lс1

6200

100

и

6170 мм;

150

20

b

1800

100

90

20

1830 мм;

о

С2: lс2

т

р100 150

20

6170 мм;

6200

и

1760

1900

bc2

180

1100 мм;

п

з

4

4

С3: lс3

lс1

6170 мм;

е

оbc3

2100

180

2 20

1960 мм;

Р

С5: lс5

6200

2 150

2 20

5940 мм;

bc5 1800

100

180

20

1830 мм.

2

У

Т

Н

Б

й

и

р

о

и

Марка

т

Масса

Масса

изделия

Поз.

На менование

К-во

1 дет.

изделия

з

кг

кг

1

42

0,715

8 S400 СТБ 1704 l=1830

С1

о2 4 S500 СТБ 1704 l=6170

е

7

0,555

Р

п3

8 S400 СТБ 1704 l=1100

32

0,442

С2

4

4 S500 СТБ 1704 l=6170

4

0,555

рительно в зависимости от пролета балки.

У

3.2. Определение расчетных усилий

Т

За расчетные пролеты второстепенной балки принимают:

Н

для средних пролетов – расстояние между главными балками в

свету;

Б

крайних пролетов – расстояние от бл жа шей к стене грани

главной балки до середины опоры на стене.

Многопролетные второстепенные

й

с равными пролетами

или с пролетами, отличающимися не более чем на 10 %, рассчиты-

балки

вают как равнопролетные не аз езные балки, свободно лежащие на

опорах и загруженные равн

р

распределенной нагрузкой.

Расчет изгибающих момен ов производят с учетом их перерас-

мерно

пределения вследств е плас ических деформаций бетона.

т

Пример определен я нагрузки на балку приведен в табл. 3.1,

состав перекрытия – на рис. 2.1.

и

При принят й ширине сечения главной балки bГБ = 300 мм

з

расчетные р леты второстепенной балки составляют:

о

l0,кр

6200

300

250

6175 мм;

– в крайнем пролете

п

2

2

300

300

– в ср днем пролете

l0,cр

6200

5900

мм.

е

2

2

Р

Таблица 3.1

Нормативные и расчетные значения нагрузок

на погонной длине 1 м второстепенной балки

(при шаге второстепенных балок 2,1 м)

Норма-

У

тивное

Расчетное,

№

Наименование нагрузки

F

Т

значение,

кН/м

кН/м

Постоянная нагрузка

Н

1

Керамическая плитка, δ = 12 мм

0,504

1,35

0,95

0,646

3

(

= 2000 кг/м ),

1 1 0,012 20 2,1

Б

Цементно-песчаная стяжка М100,

2

δ = 35 мм (

= 2100 кг/м3 ),

1,544

1,35

0,95

1,98

1

1

0,035

21

2,1

Керамзитобетон,

δ = 55 мм

3

(

= 1200 кг/м3 ),

1,386

1,35

0,95

1,778

1

1

0,055

12

2,1

й

Один слой оклеечной пароизоляции на

4

битумной мастике, δ = 3 мм (m = 5 кг/м²),

0,105

1,35

0,95

0,135

1

1

0,05

2,1

о

и

т

5

Монолитная железобетонная плита

4,2

1,35

0,95

5,387

перекрытия δ = 80 мм (

= 2500 кг/м )

Собственная масса

,

6

b

лезная

( = 2500 кг/м3)

2,10

1,35

0,95

2,69

h = 200 (500 – 80),

о

балки

Итого g = 12,616

Переменная нагрузка

п

22,05

1,5

0,95

31,421

П

нагрузка 10,5

2,1

Итого q = 31,421

Ординаты огибающей эпюры моментов определяются по формуле

е

MSd

g

q l02 ,

Ргде g – постоянная нагрузка, кН/м;

Значения

коэффициента

принимаем

по

интерполяции в

зависимости

от

отношения

q

31, 421

2, 49 (рис. П1,

g

12,619

табл. П5). Нулевые точки положительных моментов расположены

на расстоянии 0,15·l0

от грани опор, а положение нулевой точки

отрицательных моментов в первом пролете зависит от соотноше-

ния q/g.

Т

Принимая

Н

G, j Gk, j

g

12,619 кН/м (постоянная нагрузка)У

j

Б

и

Q,i Qk,i

q

31, 421 кН/м (переменная нагрузка)

i

1

й

и

составляем основные сочетания нагрузок на балку [1, 2 п. А4]:

– первое основное сочетание

р

p1,Б

12, 619

0, 7 31, 421

34, 614 кН/м;

о

– второе основное сочетание

p2,Б

т

0,85 12,619

31, 421

42,147 кН/м.

и

Для

дальнейш х

расче ов

балки

принимаем наиболее

неблагоприятное сочетан е

p2,Б

42,147 кН/м .

о

Величины п перечных сил у опоры (рис. 3.1) определяются по

п

з

формулам:

– у о

ры A

е

VSd ,A

0, 4

p2,Б

l0,кр

0, 4

42,147

6,175

104,103 кН;

Р

– у опоры Б слева

V

лев

0,6

p

l

0,6

42,147

6,175

156,155 кН;

Sd ,B

2,Б

0,кр