Контактные сети и ЛЭП
.pdfэлементами; со стержнями, работающими на изгиб и скручивание, а также листовы-
ми пружинами, снабженными резиновыми прокладками.
По связи кареток, расположенных с разных концов полоза: син-
хронизированные; несинхронизированные.
По связи кареток, несущих разные полозы: связанные; несвязанные.
По наличию встроенного предохранительного устройства, позволяющего поло-
зам упруго отклоняться назад при продольном ударе: с предохранительным устрой-
ством и без него.
По конструкции соединения с системой подвижных рам: с осью верхнего шар-
нира; с верхними рычагами.
К основным характеристикам кареток следует отнести жесткость, свободный ход (прогиб) и предварительный натяг. ГОСТ регламентируется также статическая характеристика верхнего узла (так называемая суммарная характеристика кареток),
которая представляет собой зависимость перемещения полоза (относительно верх-
него шарнира системы подвижных рам) от приложенной к середине полоза силы,
направленной вниз. При приложении силы, равной пассивному статическому нажа-
тию, ход полоза должен составлять 20—40 % полного хода, а угол его поворота 5— 7° в каждую сторону относительно среднего положения.
В качестве критерия для определения жесткости кареток используют расчетное значение первой резонансной критической скорости. При этом накладываемые ограничения в расчете связаны с наличием или отсутствием синхронизации кареток,
которая, в свою очередь, влияет на их свободный ход и геометрию полоза и зависит от параметров контактной подвески. При невозможности решения дифференциаль-
ных уравнений взаимодействия токоприемника с контактной подвеской суммарную жесткость кареток выбирают, исходя из массы полоза, наличия дополнительного обрессоривания контактных элементов, статического нажатия токоприемника,
жесткости контактной подвески и эксплуатационной скорости ЭПС. Кроме того, до-
полнительно проверяют полученные значения жесткости кареток на статическую и динамическую устойчивость полоза.
Величина свободного хода синхронизированных кареток зависит от стрелы
провеса контактного провода. При увеличении их свободного хода более 100—150
мм необходимо выполнить демпфирование системы подвижных рам токоприемни-
ка. Для несинхронизированных кареток увеличение свободного хода свыше 100 мм требует применения полозов с положительной кривизной контактирующей поверх-
ности и измененной геометрией рогов.
Предварительный натяг применяется при наличии дополнительного обрессори-
вания контактных элементов, чрезмерной массе полозов и в принципе не является обязательным, так как жесткость кареток может быть нелинейной.
Функции нажатия кареток Рк = Pк(Hл -Нр) определяют экспериментально сле-
дующим образом. Каждую из двух кареток закрепляют неподвижно. К верхнему ва-
лику каретки крепят тягу, имеющую внизу площадку для гирь, а сбоку устанавли-
вают измерительную шкалу. Характеристика снимается при снятых полозах для каждой каретки отдельно. Для определения функции нажатия кареток с полозами результаты значений сил на каждой высоте (Hл - Hр) суммируют у двух кареток и из этой суммы вычитают силу тяжести полозов.
12.5. Аэродинамические устройства
Аэродинамические устройства предназначены для улучшения аэро-
динамических свойств токоприемников, зависящих от воздействий воздушного по-
тока, скорость которого определяется как сумма скорости движения поезда vT и ско-
рости встречного vBX и бокового v ветра. В результате воздействия воздушного по-
тока возникают дополнительная аэродинамическая составляющая контактного нажатия РВТ и лобовое сопротивление токоприемника РВТХ. Это ухудшает качество токосъема и увеличивает сопротивление движению поезда.
Аэродинамические устройства можно подразделить на три группы: уменьша-
ющие лобовое сопротивление токоприемника, что достигается применением более обтекаемых форм его элементов и узлов; экранирующие — отводящие потоки воз-
духа из рабочей зоны токоприемника (экраны, устанавливаемые на крыше ЭПС) и
компенсирующие аэродинамическую подъемную силу (управляемые или неуправ-
ляемые крылья или экраны, устанавливаемые непосредственно на токоприемнике).
Аэродинамическими устройствами оборудованы все скоростные токоприемни-
ки за рубежом. В России такое нерегулируемое устройство для токоприемника Сп6М, установленного на электровозе ЧС200, выполнено в виде двух экранов, закреп-
ленных на верхней части системы подвижных рам. Экраны работают поочередно, в
зависимости от направления движения ЭПС.
Аэродинамическая характеристика (подъемная сила) представляет собой за-
висимость аэродинамической составляющей контактного нажатия от скорости и угла атаки воздушного потока и от высоты подъема токоприемника.
В соответствии с требованиями стандарта аэродинамическое воздействие на рабочий (для электровоза задний по ходу) токоприемник ЭПС не должно вызывать увеличения нажатия по сравнению со средним статическим более чем в 1,8 раза при скорости обдува 44,5 м/с для токоприемников типа Л и 33,3 м/с типа Т.
Неработающий токоприемник должен надежно удерживаться в опущенном по-
ложении при движении ЭПС со скоростью 160 км/ч (скорость обдува 44,5 м/с); кро-
ме этого должна быть обеспечена возможность подъема и опускания токоприемника при движении ЭПС со скоростью 120 км/ч и встречном или боковом ветре до 10 м/с.
Аэродинамическую характеристику определяют при продувках в аэродинами-
ческой трубе, располагая полоз на высоте, соответствующей середине рабочего диа-
пазона токоприемника, при углах атаки 1° и 3° в диапазоне скоростей обдува от 11,1
до 44,5 м/с (40—160 км/ч) через каждые 5,5 м/с. Построение характеристики для больших расчетных скоростей воздушного потока осуществляют графическим ме-
тодом.
Допускается замена испытаний в аэродинамической трубе линейными испыта-
ниями, для чего токоприемник устанавливают на вагон-лабораторию, приводимую в движение автономным локомотивом (например, тепловозом). При линейных испы-
таниях проверяют подъем и опускание токоприемника во всем диапазоне скоростей до 120 км/ч (через каждые 5,5 м/с), встречном ветре до 10 м/с и высоте контактного провода 6250—6500 мм.
Провести точный расчет аэродинамических характеристик токоприемника как
плохообтекаемой конструкции достаточно сложно из-за турбулентности потоков воздуха, их неоднородности и срывов вихрей. Приближенные расчеты основаны на определении сил Pj, действующих на отдельные элементы токоприемника:
Pi = ci si v 2ВТ /16; PBTxi = Pt cos α; PВТi = Pi sin a, |
(12.6) |
где сi, sj — коэффициенты сопротивлений и миделевые сечения i-x элементов то-
коприемника, а α — угол атаки. Тогда лобовое сопротивление и аэродинамическая
подъемная токоприемника, состоящего из к элементов:
(12.7)
12.6. Коэффициенты вязкого трения систем подвижных рам токоприемников
Демпфирующие устройства применяют для отбора энергии от колеблющейся системы «токоприемник — контактная подвеска», снижения амплитуд перемещений и уменьшения колебаний контактных нажатий до допустимых пределов.
Преимущества демпфирования колебаний токоприемника, а не контактной подвески следующие: 1) требуется значительно меньшее количество амортизаторов,
причем нужны они только на скоростном ЭПС; 2) текущее содержание становится элементом обычных периодических работ, выполняемых в депо; 3) влияние темпе-
ратуры окружающего воздуха на характеристики амортизаторов уменьшается, по-
скольку в системе токоприемника они работают, нагреваясь при этом почти непре-
рывно (на контактной сети они работают только время от времени).
Демпфирующие устройства устанавливают либо в верхнем узле токоприемни-
ка, либо в системе подвижных рам (рис. 12.8).
Гидравлическими амортизаторами, демпфирующими колебания системы по-
движных рам, оборудованы все скоростные токоприемники во Франции, Германии,
Италии и Японии. В России демпфирующие устройства также применяются на то-
коприемниках скоростного ЭПС (ЭР200, ЧС200).
Экспериментальное определение сил и коэффициентов вязкого трения систем подвижных рам токоприемника необходимо для улучшения токосъема и может быть
достигнуто только при конкретных оптимальных значениях коэффициента вязкого трения рам г и приведенной к верхнему шарниру демпфирующей силы рам Р Уни-
версальный метод расчета характеристики демпфирующего устройства (независимо от типа демпфера) включает в себя методику академика А. Н. Крылова, несколько усовершенствованную для учета несимметричности демпфирования.
Допустим, что известна виброграмма колебаний массы на пружине с известной жесткостью. Затухание размахов колебаний Аг массы т на измерительной пружине с жесткостью ж происходит одновременно от действия сил сухого трения W и вяз-
кого сопротивления г, пропорциональных любым степеням скорости перемещения.
Тогда уменьшение амплитуды за полупериод (для учета несимметричности демп-
фирования) будет равно
(12.8)
где 2 W/ж — уменьшение амплитуды за счет действия силы сухого трения;
zs — уменьшение амплитуды за счет силы вязкого сопротивления, пропор-
циональной скорости перемещения в степени s.
В общем виде для любой степени скорости перемещения
(12.9)
где ω= (ж/т)0,5 — круговая частота собственных колебаний;
АСР = (z1 + z2)/2 — средняя амплитуда половины периода; rs — параметр демпфирования;
Г (s/2) — Эйлеров интеграл второго рода;
s — показатель степени скорости перемещения.
Уменьшение амплитуды Az необходимо записывать как систему уравнений от-
носительно набора неизвестных параметров rs и W, которая решается обычными ме-
тодами.
Так, например, по виброграммам колебаний токоприемника TJ1-14M, оборудо-
ванного в ОмГУПСе демпферами типа ВАЗ, при движении вверх получено
W = 1,4H; Рдр = -1,64Hр +1,06H2р.
Стандарт не регламентирует характеристики демпфирующих устройств, поэто-
му их расчет необходимо проводить для каждого вновь разрабатываемого токопри-
емника с учетом его параметров и эксплуатационных скоростей.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В основании |
|
|
|
Параллельно |
верхнему рычагу |
|
|
В основании |
|
|
|
Параллельно |
верхнему рычагу |
|
|
Параллельно |
|
нижнему рычагу |
|
|
|
AM+FD |
|
|
ОмИИТ К-7 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Телескопический |
Поворотный |
Телескопический |
Телескопический |
Поворотный |
Телескопический |
Телескопический |
Рис. 12.8. Классификация демпфирующих узлов токоприемников
ГЛАВА 13
ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК, ИХ ВЗ АИМОДЕЙСТВИЕ С ТОКОПРИЕМНИКАМИ ПРИ ТОКОСЪЕМЕ
13.1. Общие сведения и определения
Токосъем (или токоснимание) — процесс передачи электрической энергии от канализирующих ток устройств (коммуникаций) энергополучателям (токопри-
емникам), электрооборудованию ЭПС. Это понятие распространяется на любой вид неавтономного электротранспорта с любым способом токосъема (контактного, бес-
контактного, квазиконтактного).
Надежность токосъема определяется отсутствием повреждений, связанных с задержками поездов, предотвращением ущерба от них, т.е. с обеспечением безопас-
ности движения. К экономичности токосъема относится минимальный износ кон-
тактирующих элементов (проводов и пластин токоприемников, электродов и т.п.),
т.е. ресурсосбережение дефицитных материалов (меди и т.п.). Энергосбережение при токосъеме — экономия электроэнергии на тягу поездов — осуществляется за счет снижения лобового сопротивления токоприемников. Экологичным токосъем может быть только без больших радио- и телепомех, шумовых воздействий и засо-
рения почвы.
Способы токосъема. При контактном способе токосъема (рис. 13.1) токо-
проводы могут иметь как жесткую (или полужесткую), так и гибкую конструкцию, а
также специфические токосъемные или токоприемные локальные узлы (точки).
Жесткие контактные токопроводы укладывают между рельсами или подвеши-
вают либо к своду тоннеля, либо внизу на стойках сбоку от ходовых рельсов (с
верхней, нижней, боковой контактными поверхностями), а также монтируют в под-
земной траншее под путями или прокладывают в полимерной эластичной трубе. То-
коприемники жестких контактных токопроводов имеют плоские скользящие кон-
такты.
Полужесткие контактные токопроводы представляют собой ненапряженные
балки-модули, имеющие незначительную гибкость и упругие подвесы в опорных точках. Некоторые из модулей (например, трубчатые или штампованные профили) в
нижней части имеют контактные шины или провода. В качестве токоприемников для них используют цилиндры-челноки, плоские скользящие контакты или катящи-
еся ролики (троллеи), валики, вращающиеся щетки.
Рис.13.1. Способы контактного токосъема: контактные токопроводы и элементы токоприемников
ЭПС
Гибкие токопроводы с воздушными проводами включают в себя или трубы с разрезом в нижней части, подвешенные к несущему тросу, или провода круглого,
восьмеричного и грушевидного профиля сечения с продольными крепежными ка-
навками. Профилированные контактные провода с канавками могут быть мономе-
таллическими, биметаллическими, комбинированными из различных металлов. Их используют в различных типах простых и цепных (плоских и объемных) контактных подвесок.
К специфическим способам контактного токосъема можно отнести смонтиро-
ванные между ходовыми рельсами токоприемника точки с верхними контактными
поверхностями, получающими питание от кабеля при срабатывании путевых педа-
лей, а также установленные на прямых консолях токосъемные точки с нижними контактными поверхностями, питающимися от трехфазной ЛЭП, смонтированной на опорах контактной сети. В этих случаях токоприемники выполняются в виде длинных лыж, подвешенных вдоль подвижного состава на подвижных рамах токо-
приемников.
Использование контактных систем при увеличенных скоростях движения до
200—350 км/ч требуют создания и применения новых специальных контактных ма-
териалов, имеющих минимальную массу и способных снимать ток болыпой плотно-
сти, не отжигая при этом провода.
Бесконтактные способы токосъема (рис. 13.2)основаны на емкостном, волно-
вом или индуктивном принципах передачи электроэнергии. Однако они требуют больших капиталовложений для создания питающей сети, источников и преобразо-
вателей энергии. Кроме того, сам процесс передачи энергии сопровождается значи-
тельными потерями. Наиболее целесообразным оказалось внедрение бесконтактного токосъема во взрывоопасных шахтах на высокочастотном транспорте, невзирая на низкий КПД. Возможно использование передачи электроэнергии с помощью лазе-
ров. В этом случае кроме низкого КПД, добавляются сложности, связанные с пово-
ротами прямолинейного луча на кривых участках пути. Индуктивный токосъем мо-
жет применяться для обеспечения электромагнитного подвеса движущегося экипа-
жа в случае использования синхронного линейного двигателя, обмотка которого расположена на эстакаде.
Рис.13.2. Способы бесконтактного токосъема
Квазиконтактные способы токосъема (жидкостной и электродуговой) (рис. 13.3) позволяют использовать существующую систему тягового электро-снабжения без ее коренного переустройства и обладают более высоким КПД токопередачи по сравнению с бесконтактными. При жидкостном способе необходимо располагать электропроводящей жидкостью с заданными свойствами и устройствами для обра-
зования струй и их сбора. Для электродугового способа необходимы поджигающие дуги плазматроны и авторегулирующие устройства, перемещающие дугу по элек-
тродам со скоростью, предотвращающие их износ. Переход на электродуговой токо-
съем целесообразен после достижения ЭПС определенной скорости. Но при этом на столб дуги начинает воздействовать воздушный поток, а также изменение тягового тока и расстояния между электродами. Перспективность применения способа опре-
деляется теоретической возможностью замены медного провода стальным и исклю-
чением необходимости стабилизации нажатия токоприемника на токопровод (доста-
точно стабилизации величины зазора).
Рис.13.3. Способы квазиконтактного токосъема
13.2. Критерии качества токосъема
Актуальность проблемы токосъема на электрифицированном железнодо-
рожном транспорте определяется следующими обстоятельствами:
1) реализацией скоростей до 220 км/ч на скоростных и 350 км/ч на высокоско-