Sopromat1
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σb,p =380 МПа; |
||||
|
V |
σ, МПа |
512 |
|
|
|
σb,c =1400 МПа. |
||||||
|
|
+ 0 - |
Примем коэффициент запаса |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
прочности равным 2,5. |
||||||||
|
|
|
|
|
Тогда допускаемые напряжения: |
||||||||
|
|
|
|
|
на растяжение |
|
|
|
|
||||
|
. |
U |
|
|
σadm+ |
= |
σb,p |
= |
380 |
=152 МПа, |
|||
|
|
|
|
n |
2,5 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
на сжатие |
|
|
|
||||
|
|
307 |
|
|
σadm− |
= σb,c |
=1400 |
=560 МПа. |
|||||
|
|
Рис. П 14 |
|
|
|
|
n |
|
|
2,5 |
|
|
|
|
|
Рис. 14П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при сжатии |
σmax = |
Мzmax |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ju |
уmax , |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Мzmax = 47 кН м = 47000 Н м = 470000 кг см, |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Ju = 8,5 t4 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ymax+ |
= (3 t +t )= 4 t −1,5 t = 2,5 t, |
|
|||||||||
|
|
|
|
M z max 2, 5 t ≤σadm- |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
8, 5 t4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
t ≥ 3 |
0,294 |
Mz max |
= 3 |
0,294 |
470000 |
= 2,9 см. |
у- |
5600 |
|||||
|
|
adm |
|
|
|
|
|
σmax |
= 470000 7,5 =5120 кг/ cм2 =512 МПа. |
|
|||||||||||
|
|
688,5 |
|
Мzmax |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
||||
При растяжении |
|
σzmax |
= |
|
|
|
|
уmax , |
|
|
||||
|
Ju |
|
|
|
||||||||||
где, ymax− |
= yc |
=1,5 t, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
M z max |
|
|
|
|||||||||
|
M z max |
1,5 t ≤[σ+ ], |
|
|
0,176 |
≤ у- |
, |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
8,5 t4 |
|
|
|
|
|
|
t3 |
|
|
|
adm |
|
|
|
|
|
t ≥ 3 |
|
Mz max |
0,176 |
|
= 3,79 см. |
|
|||||
|
|
|
1520 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эпюра напряжений показана на рис. П 14. Принимаем t=3,79 см.
61
Определим действительные напряжения при сжатии (верхние волокна) – напряжения считаем по модулю:
|
M z max |
+ |
|
|
уmax = |
|
ymax ; Ju =8,5 |
t4 |
=8,5 (3,8)4 =1772,4 см. |
Ju |
ymax+ = 2,5 t = 2,5 3,8 = 9,5 см;
σmax = 4700001772,4 9,5 = 2519 кг см2 = 252 МПа.
Определим действительные напряжения при растяжении (нижние волокна):
у |
max |
= |
Mz max |
y |
−; |
J |
u |
=1772,4 см4 ; y− |
=1,5 t =5,7 см. |
|
|||||||||
|
|
Ju |
max |
|
max |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
уmax = 4700001772,4 5,7 =1512 кг см2 =151 МПа.
Условие прочности на сжатие σ−max ≤σadm− , 252<560 выполняется, прочность на растяжение обеспечена, так как σ+max ≤σadm+ , 151>152.
Задача № 6а
Для балки на двух опорах (рис. П 15), плоскость действия внешних сил
Р-Р наклонена к вертикальной оси под углом α = 20º, подобрать поперечное сечение, вид которого приведен справа от схемы балки (двутавр или прямоугольник).
Дано: F=20 кН; q=15 кН/м; М0=5 кН·м; ℓ=6 м; a=1, 2 м; σadm=160 МПа.
Определить: 1) номер двутавра, 2) положение нейтральной оси, 3) σmax, σmin и построить эпюру напряжений в опасном сечении.
Решение
Определим величину и направление реакций в плоскости Р-Р:
62
1. Покажем реакции в опорах и определим их величину
F |
I |
II |
q |
R B |
M 0 |
|
y |
R A |
|
P |
|
||||
|
|
B |
z |
||||
|
|
A |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
α P |
|
|
a |
|
l |
|
|
||
|
|
|
|
|
24
5
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
53,2 |
|
|
|
|
х0 =2,8 м |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. П 15 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
∑ M A = 0; |
RB l − M 0 |
− |
|
ql2 |
|
+ F a = 0, |
|
|
|||||||||||||||
2 |
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
62 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
M 0 |
+ |
ql |
− F a 5 +15 |
− 20 1, 2, |
|
|
|||||||||||||||
RB |
|
2 |
|
2 |
|
|
|
||||||||||||||||
= |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
41,8 кН, |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
||||||||
∑ |
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ql2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
∑ M B = 0; |
RA l + M 0 |
− |
|
− F (a + l)= 0, |
|
||||||||||||||||||
2 |
|
|
|||||||||||||||||||||
∑ |
|
|
|
|
|
|
ql2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
62 |
|
|
|
|||
|
|
−M 0 + |
+ F (a + l) |
|
|
−5 + 15 |
|
+ 20 (6 + 1, 2 ) |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
R A = |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
2 |
|
|
= 68, 2 кН. |
||||||
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Сделаем проверку: ∑Y = 0; −F + RA −q l+ RB = 0, |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
–20 + 68,2 – 15 . 6 + 41,8=0, |
0=0, |
верно. |
|
||||||||||||||
2. |
Разбиваем балку на участки и определяем в плоскости Р-Р величину |
||||||||||||||||||||||
изгибающих моментов М. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I участок 0 ≤ x ≤ a M = −F x,
при x=0; M=0,
при x=a; M = – F . a = – 20 . 1,2= – 24 кН.
II участок 0 ≤ x ≤ l
63
M = −M0 + RB x − q x22 ,
при x=0; M = – M0 = – 5 кН·м,
при x = ℓ; M = −M |
0 |
+ R |
l − q |
l 2 |
= −5 + 41,8 6 −15 62 |
= −24 кН м. |
|
||||||
|
B |
2 |
2 |
|
||
|
|
|
|
Исследуем функцию момента на экстремум:
dMdx = RB −q x0 = 0, x0 = RqB = 41,815 = 2,8 м.
при х0 = 2,8; М = – 5 + 41,8 · 2,8 – 15 · 2,82/2 = – 5 + 117 – 58,8=53,2 кН·м.
По найденным значениям строим эпюру М и определяем опасное сечение, где действует М = М max =53,2кН м.
3.Из условия прочности σmax ≤σadm подбираем номер двутавра
W = |
|
|
M |
|
max |
(cos α + c sin α), где для стандартных профилей |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||
z |
|
σadm |
|
||||
|
|
|
|
|
|
c = Wz = 6...12. Возьмем с=8, тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
y |
W = 53,2 103 |
(0,94 +8 0,342)=12,22 10−4 м3 =1222 cм3. |
||||||
z |
|
160 106 |
|
||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
По сортаменту ближайший номер двутавра 45: |
||
Wz =1231см3 , |
Wy =101см3 , J z = 27696 см4 , J y =808 см4 . |
4.Определим σmax :
|
|
|
|
M |
|
max |
|
Wz sin |
|
|
53,2 10 |
4 |
|
|
|
1220 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
σ |
|
= |
|
|
cos α + |
α |
= |
|
0,94 |
+ |
0,342 |
= 221 МПа. |
|||||||
|
|
|
|||||||||||||||||
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Wy |
|
|
1220 |
|
|
|
101 |
|
|
|||
|
|
|
|
Wz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Процент перегрузки η= σmax −σadm = 221−160 100 % =38 %,
σadm 160
что недопустимо. Сделаем проверку на прочность ближайшего большего номера двутавра № 50, для которого
|
|
Wz =1589 см3 , |
Wy =123 см3 , |
J z =39727 см4 , |
J y =1043 см4 . |
|||||||||||
|
|
|
|
M |
|
max |
|
α + Wz |
|
= 53,2 10 |
4 |
|
|
+1589 0,342 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
σ |
|
= |
|
|
cos |
sin α |
|
0,94 |
=181 МПа. |
|||||||
|
|
|
||||||||||||||
max |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Wy |
|
1589 |
|
|
123 |
|
|||
|
|
|
|
Wz |
|
|
|
|
|
|
.
64
Процент перегрузки |
з = |
σmax −σadm = |
181−160 |
100 % =13 %, что |
|
|
σadm |
160 |
|
больше допускаемой нормы 5 %.
Проверим следующий номер – двутавр № 55, для которого имеем:
Wz = 2035 см3, Wy =151 см3, Jz =55962 см4, Jy =1356 см4.
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
α + Wz sin |
|
53,2 10 |
4 |
|
|
2035 0,342 =145 МПа. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
σ |
max |
= |
|
|
max |
cos |
α = |
|
0,94 + |
||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
Wz |
|
|
|
Wy |
|
2035 |
|
|
|
151 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
В данном случае прочность обеспечена: 145<160. |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
Так как при косом изгибе двутавра |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σmax = −σmin , |
то |
эпюра |
распределения |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β |
нормальных напряжений в опасном сече- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нии будет иметь вид (рис. П 16). |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Определим положение нейтральной |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
145 МПа |
|
|
|
|
|
|
|
оси (н. о.) и покажем ее на рис. П 16. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
tg β = −tg α |
Jz |
= −0,364 55962 = −15 , |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0 + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α P |
|
J y |
||||||
|
- |
|
|
н.о. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1356 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
угол β = arctg (−15)= −86°10' . |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача № 6б |
|
Короткий стержень, поперечное се- Рис. П 16 чение которого показано на рис. П 17, нагружен продольной силой F, параллельной
геометрической оси стержня (точка К – точка приложения сжимающей силы).
Дано: F = 250 кН; h=0, 6 м; b = 0, 3 м; m = 0, 03 м; n = 0, 05 м.
Определить: 1) положение нейтральной оси (н. о.); 2) максимальные и минимальные напряжения; 3) построить ядро сечения.
Решение
1. Определим положение нейтральной оси, используя уравнения:
|
i2 |
|
|
|
|
iy2 |
|
|
|
|
|
|
y = − |
z |
и z |
н |
= − |
|
|
, где |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||||
н |
yF |
|
|
|
zF |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
b h3 |
= h2 |
= 0,62 |
|
|||
|
|
i |
2 |
= |
Jz |
= |
|
= 0,03 м2, |
||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
z |
|
A |
12 b h |
12 |
12 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
65
A |
y |
H. O. |
|
|
|
|
|
Jy |
|
|
b2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
iy2 |
= |
= |
= 0,0075 м2 . |
||||||
|
|
|
|
|
|
A |
12 |
||||||||
|
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
yH |
|
|
|
iz2 |
|
|
|
|
|
||||
h |
|
z |
|
yн = − |
|
|
= − |
0,03 |
= 0,11 м, |
||||||
|
|
|
− |
b |
|
|
−0,27 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− m |
|
|
|
|||
|
zH |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
iy2 |
|
= −0,0075 = −0,075 м. |
||||||
|
|
|
z |
н |
= − |
|
|
||||||||
|
|
|
n B |
|
|
b |
|
|
|
|
0,1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
b |
|
|
|
|
|
2 |
− h |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
? ? ?. ? 17 |
Отложим отрезки yн и zн на осях |
Рис. П 17 |
координат и через их концы проведем |
|
нейтральную ось – н. о. (рис. П 17).
2. Определим наибольшие по модулю растягивающие и сжимающие напряжения в точках поперечного сечения, наиболее удаленных от нейтральной оси (т. А и т. В на рис. П 17).
|
|
F |
|
|
|
|
yF |
|
yA |
|
|
zF |
|
|
zA |
|
|
250 |
|
3 |
|
|
− |
0,27 |
|
0,3 |
|
0,1 |
|
( |
−0,3 |
) |
|
|
|||||||||
σА = − |
1+ |
|
+ |
|
|
|
|
= − |
|
10 |
1 |
+ |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
= |
||||||||||||||||||||
A |
|
i2 |
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
0,3 |
|
0,03 |
|
0,0075 |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 7,9 |
МПа, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
F |
|
|
|
|
|
yF |
|
|
yB |
|
|
zF |
|
|
zB |
|
|
|
250 |
|
3 |
|
|
−0,27 |
( |
−0,3 |
) |
|
0,1 |
|
0,3 |
|
|
|||||||||
σB = − |
|
|
1 |
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
= − |
|
10 |
1 |
+ |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
= |
||||||||||||||||||
|
|
|
i2 |
|
|
i2 |
|
0,6 0,3 |
|
0,03 |
|
|
0,0075 |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= −10,7 МПа.
|
y |
|
н. о. (2) |
|
4 |
3 |
z |
|
|
|
1 |
2 |
н. о. (4)
н. о. |
н. о. (3) |
|
(1) |
||
|
Рис. П 18
Рис. 18П
Построим ядро сечения для прямоуголь-
ника, используя выражения: |
|
|
||
|
i2 |
iy2 |
||
yЯ = − |
z |
и zЯ = − |
|
. |
|
|
|||
|
yН |
zН |
||
Для этого проведем ряд нейтральных |
осей, касательных к контуру поперечного сечения (рис. П 18).
Для положения н. о. (I):
|
|
|
|
i2 |
|
|
|
yЯ = − z = 0; . |
|||
|
|
|
|
∞ |
|
|
i |
2 |
|
0,0075 |
|
zЯ = − |
y |
= |
= 0,005 м. |
||
|
0,15 |
||||
|
− |
b |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
66
Покажемэтуточку(1). Дляположениян. о. (II):
yя = − |
0,003 |
= −0,1 м; zя = − |
i2y |
= 0. |
|
0,3 |
∞ |
||||
|
|
|
Покажем эту точку (2).
Соединим точки (1) и (2) прямой линией. Точки (3) и (4) найдем, задавая положения нейтральных осей III и IV. Затем, используя свойство угловых точек, вокруг которых поворачивается нейтральная ось, построим ядро сечения, которое будет иметь форму ромба.
Задача № 6в
Для стержневой конструкции круглого поперечного сечения, схема которой, размеры и действующие на нее усилия приведены на рис. П. 19, подобрать сечение стержня.
Дано: F1=20 кН, F2=40 кН, а=1 м, b=1,5 м, с=2 м. Материал сталь 40.
y |
d |
|
|
|
|
Решение |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
c |
|
|
1. |
Разбиваем стержневую конст- |
|
|
z |
х |
|
||
|
|
|
|
|
рукцию на три участка и запи- |
|
|
|
|
y |
|
|
|
z |
х |
|
|
z |
сываем выражения внутренних |
|
|
|
F |
усилий. |
|||
х F1 |
|
|
|
2 |
I участок: 0≤х≤а, М1=0, Т1=0, |
|
|
|
|
х |
|||
х |
|
|
х |
|
N1 = – F1 = – 20 кН. |
|
|
|
|
y |
IIучасток: 0≤х≤b. М2 = F2 х, |
||
y |
|
b |
|
|
||
а |
|
|
|
Т2=0, N2=0. |
||
|
|
. П19 |
|
|
|
При х=0 М2=0, Т2=0, N2=0. |
|
|
|
|
|
При х=b |
|
|
Рис. 19П |
|
|
|
М2 = F2 b = 60кН м, Т2=0, N2=0.
III участок: 0≤х≤с,
М3z = F1 х, М3у = F2 х, Т3 = F2 b = 40 1,5 = 60 кН м, N2=0.
При х=0 |
Мz=0; |
при х=с |
Мz = F1 с = 40 кН м. |
При х=0 |
Му=0, |
при х=с |
Му = F2 с =80 кН м. |
Покажем эпюры внутренних усилий рис. П. 20 (эпюры изгибающих моментов строим на растянутых волокнах).
67
60 40
80
|
-20 |
|
Эпюра Т, кН.м |
|
40 |
|
|||||
Эпюра N, кН |
Эпюра М, кН.м |
Рис. П 20
При расчете брусьев круглого поперечного сечения на изгиб с кручением вычисляем эквивалентный момент для опасного сечения (жесткая заделка).
По теории прочности наибольших касательных напряжений:
МэквIII = Т2 + Му2 + Мz2 ,
МэквIII = 602 +802 + 402 = 11600 =108 кН м.
Условие прочности :
σIII |
= |
МэквIII |
≤σ |
adm |
, |
W |
= |
πd3 . |
экв |
|
W |
|
|
ос |
|
32 |
|
|
|
ос |
|
|
|
|
|
|
Для стали 40 σadm = σ0,2n , σэквIII ≤ 3402 =170 МПа,
d ≥ 3 |
32Мэкв , d ≥ 3 |
32 108000 |
= 3 6,47 10−3 = 0,186 м. |
|
3,14 170 106 |
||||
|
πσadm |
|
Задача № 7а
Для плоской статически определимой рамы (рис. П. 21) подобрать номер двутавра, выполнить проверку прочности с учетом поперечного Q и продольного N внутренних усилий.
Дано: а=1 м, b=2 м, с=1,5 м, М0=10 кН·м, g=20 кН/м, σт=300 МПа, n=2.
68
|
М0 |
a |
|
|
|
|
|
|
Решение |
|
|
|
|
x |
Балка имеет три участка. Запишем аналитические |
||||||||||
|
|
1. |
||||||||||
|
|
|
выражения внутренних усилий на каждом участке. |
|||||||||
|
|
|
I участок: 0≤х≤с, |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Nx = 0, Qx = 0, Mx = 0. |
|
|||||
b |
q |
|
II участок: 0≤х≤b, |
|
|
|
|
= −q х2 . |
||||
|
|
x |
|
|
N |
=0,Q |
|
= −q x , М |
х |
|||
D |
|
|
|
x |
х |
|
|
|
2 |
|||
|
|
При х=0, N=0, Q=0, M=0. |
|
|
||||||||
х |
|
|
|
|
|
|||||||
|
с |
|
При х=b, N=0, Q = −q b = 20 2 = −40 кН, |
|||||||||
|
|
|
х2 |
|
|
22 |
|
|
|
|
||
|
Рис. П 21 |
М = −q |
= −20 |
= −40 кН |
м. |
|
||||||
|
2 |
|
2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
III участок: 0≤х≤a, N = −q b , Q = 0 , М = −q |
b2 |
+ М0 . |
||||||
2 |
||||||||
При х = 0 и х = а |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||
N = −q b = −20 2 = −40 кН, Q = 0 , |
|
|
||||||
М = −q |
b2 |
+ М0 = −20 |
|
22 |
+10 = −30 кН м. |
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Строим эпюры внутренних усилий (рис. П 22).
2.Подбор сечения.
Определяем из условия прочности по допускаемым нормальным напря-
жениям номер двутавра.
σmax = Мmax ≤σаdm ,
Wz
Из эпюры Mmax = 40 кН м = 400000 кг см,
+ |
- |
-40 |
|
||
-40 |
-40 |
|
+ |
+ |
- |
||
N, кН 0 |
|
Q, кН 0 |
|
M, кН.м 0 |
|
|
|||
- |
- |
+ |
|
-30 |
|
- |
-40 |
- |
Рис. П 22
69
σ |
|
= σт |
= |
300 =150 МПа =1500 кг/ cм2 |
, W |
≥ Мmax = |
400000 |
= 267см3. |
|||
|
adm |
n |
|
2 |
|
|
|
z |
σadm |
1500 |
|
По таблице прокатного сортамента выбираем двутавр № 24, для которо- |
|||||||||||
го Wz = 289 cм3, тогда действительное напряжение: |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
σ = Мmax = |
400000 =1384 |
кг |
|
=138,4 МПа . |
|
||
|
|
|
|
см2 |
|
||||||
|
|
|
|
Wz |
289 |
|
|
|
|
3.Проверка прочности по максимальным касательным напряжениям. Условие прочности τmax ≤τadm
τmax = |
Q |
S* |
max |
z , |
|
|
d Jz |
где Qmax = 40 кН = 40000 Н 4000 кг; Sz*=163см3; d=0,56cм; Jz =3460см4,
τmax = |
4000 163 |
=336 |
кг |
=33,6 МПа . |
|
0,56 3460 |
см2 |
||||
|
|
|
По III теории прочности примем:
τadm = 0,5 σadm = 0,5 150 = 75 МПа.
Имеем 33,6<75. Следовательно, прочность по касательным напряжениям обеспечена.
4.Проверка прочности с учетом осевых усилий производится для третьего участка, т. к. здесь действуют одновременно осевые усилия и изгибающий момент.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
N |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
≤σаdm , |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
А |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
=30000 Н м =300000 кг см, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
N |
|
= 40000 Н = 4000 кг; Wz=289 cм3; А=34,8 см2. |
||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||
σ = |
30000 |
+ |
4000 |
=1038 |
+115 =1153 |
кг |
=115,3 МПа, |
|||||||||||
289 |
54,8 |
см2 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
115,3 < 150, следовательно, прочность обеспечена.
Задача № 7б
Подобрать номер двутавра для плоской статически неопределимой рамы (рис. П 23). Сравнить расход материала статически определимой (рис. П 21) и статически неопределимой рамы (рис. П 23), принимая во внимание, что в обоих случаях нагрузки одинаковые и расчетные схемы отличаются лишь добавлением дополнительной связи.
Дано: а = 1 м, в = 2 м, с = 1,5 м, М0 = 10 кН·м, g = 20кН·м, σт = 300 МПа, n =2.
70