Sopromat1
.pdf4. Условие прочности σmax ≤ σаdm .
|
1-1 |
|
|
2-2 |
|
|
3-3 |
|
1 |
N1 |
1 |
2 |
N2 |
2 |
3 |
N3 |
3 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
F2 |
|
|
|
|
|
F1 |
|
|
|
|
|
F3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑Y =0; N1 =F1 =40кН |
|
|
|
F |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
F1
∑Y =0; N2 =F1 −F2 =
=40−50 =−10кН
F1
∑Y =0; N3 =F1 −F2 +F3 = =40−50+20 =10кН
Рис. П. 2
Из табл. 2 для стали 40 находим величину предела текучести σ0,2 =340
МПа. По условию задачи принимаем коэффициент запаса прочности n=2,5. Тогда величина допускаемого напряжения
σadm = σ0,2n = 3402,5 =136 МПа,
σmax =σI , тогда
|
|
|
|
N1 |
≤σаdm ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
A |
|
|
|
A ≥ |
N1 |
= |
40 103 |
= 2,94 10−4 |
м2 . |
||
σadm |
|
||||||
|
136 106 |
|
|
5. Значения напряжений на всех участках.
σI = NA1 = 2,944000010−4 =1,36 108 мН2 = =1,36 108 Па =136 МПа.
|
|
|
N, кН |
|
у, МПа |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
- 0 + |
|
|
|
- 0 + |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
-10 |
|
|
|
|
|
10 |
-17 |
|
|
|
|
|
17 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
17 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
136 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
-10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
136 |
|||
|
|
|
|
|
|
. П 3 |
|
|
|
Рис. П 4 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
РРисс. 3П |
|
|
|
|
|
Рис. 4П |
41
σII = NA2 = −2 2,941000010−4 = −1,7 107 мН2 = −17 МПа.
σIII = NA3 = 2 2,941000010−4 =17 МПа.
Покажем эпюру напряжений (рис. П 4).
6. Определим абсолютные величины линейных деформаций, используя закон Гука
|
|
∆l1 |
|
|
= |
NI a |
= |
|
|
40000 1 |
= 6,80 10−4 м, |
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
E A |
|
|
2 1011 2,94 10−4 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
∆l |
2 |
|
|
= |
|
|
NII a |
|
|
= |
|
|
10000 1 |
|
|
=8,50 10−5 м, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
2А Е |
2 2 1011 2,94 10−4 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
∆l3 |
|
= |
|
|
NIII a |
|
= |
|
|
10000 1 |
|
|
=8,50 10−5 м. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
2А Е |
|
2 2 1011 2,94 10−4 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. Перемещение конца стержня с учетом знака деформации на II участке
∆l1 = ∆l1 + ∆l2 + ∆l3 =6,80 10-4 м
8. Эпюра перемещений по длине стержня.
Эпюру перемещений следует строить, начиная от закрепленного конца в направлении III уч.→ II уч. → I уч., т. к. в сечении А-А перемещение равно нулю (рис. П 5).
III участок: 0 |
|
≤ x < a , |
|
|
∆l3 |
|
= |
NIII х |
; при х=0, |
|
∆l3 |
|
= 0 , |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
NIII а |
|
|
|
|
|
2А Е |
|
|
|
|
|||||
при х=а, |
|
∆l3 |
|
= |
=8,5 10−5 м. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
2А Е |
|
|
|
|
|
|
|
N2 х |
|
|
|
|
|
||
II участок: 0 ≤ x < a, |
∆ℓ2 =∆ℓ3| х3 =а+ |
, |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
при х=0; ∆ℓ3| х3 =а =8,5·10-5 м, |
2А Е |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
х=а; ∆ℓ2 |
=∆ℓ3| х3 |
=а+ |
NII а |
=8,5 10−5 |
−8,50 10−5 |
= 0 . |
|
|||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2А Е |
|
|
|
|
|
|
|
I участок: 0 ≤ x ≤ a, ∆ℓ1 =∆ℓ3| х3 =а + ∆ℓ2| х3 =а + NА1 Ех . при х =0; ∆ℓ1 =∆ℓ3| х3 =а + ∆ℓ2| х3 =а =0,
при х=а; ∆ℓ1 =∆ℓ3| х3 =а + ∆ℓ2| х3 =а + NА1 Ех = 6,80·104 м.
42
На основании полученных данных строим эпюру перемещений |
|||
по длине стержня (рис. П 5). |
|
|
|
|
A |
A |
∆ l, м |
|
- 0 + |
||
a |
/// |
x3 |
|
|
8,50 •10-5 |
||
|
|
|
|
|
F |
x2 |
|
a |
3 |
|
|
// |
|
|
|
|
F2 |
|
|
a |
/ |
x1 |
|
|
|
||
|
F1 |
|
6,80 •10-4 |
|
|
|
|
|
|
РисРис. П.55 |
|
|
|
Задача № 2 |
Шарнирно закрепленная абсолютно жесткая балка с помощью шарниров связана с двумя стальными стержнями и нагружена силой F=F1 (рис. П 6). Требуется выполнить проектировочный расчет – найти диаметры поперечных сечений стержней. Коэффициент запаса прочности n принять равным 2,5.
Дано: F1=20 кН, а =1м, в =2 м, с = 1,5 м, n=2,5, материал стержней сталь 50.
2 |
1 |
а |
|
А |
2А |
||
|
F1
с в а
Рис. П 6
Рис. 6
43
Решение
1. Покажем все реакции на опоре А и внутренние усилия в стальных стержнях (рис. П 7). Имеется четыре неизвестных ( RАх , RАy , N1, N2 ).
Для плоской системы можно составить три уравнения статики
∑x = 0; ∑ y = 0; ∑М = 0 .
Следовательно, задача (4-3=1) один раз статически неопределимая. 2. Для решения задачи воспользуемся планом решения стержневых
статически неопределимых задач. а) Статическая сторона задачи.
Составим уравнение статики:
|
∑х = 0; |
|
|
Rх − N sinα = 0. |
|
(1) |
||
|
|
Rу |
|
А |
|
1 |
|
|
|
∑ y = 0; |
|
+ N |
2 |
+ N cosα − F = 0. |
(2) |
||
|
|
А |
|
1 |
1 |
(3) |
||
∑MА = 0; |
N2 с+ N1 |
(a +b + c) сosα − F1(с+b) = 0. |
|
N2 |
N1 |
|
|
|
N2 |
|
|
|
Y |
1 |
|
α |
а |
2 |
|
|||
RA |
1 |
|
||
RAX |
|
|
|
F1
с в а
Рис. П. 7
Рис. 7
Чтобы реакции опор не определять, уравнения (1) и (2) можно отбросить. Тогда задача будет решена более рационально.
Используем только уравнение (3), степень статической неопределимости не изменяется, (имеем одно уравнение статики, содержащее две неизвестные). Следовательно (2–1=1) – задача один раз статически неопределима.
3. Геометрическая сторона задачи.
Покажем деформированное состояние системы (рис. П 8). Деформация первого стержня ∆l1 = B1D . Выразим деформа-
цию 1-го стержня через перемещение узла B ( BB1 ):
44
B1D |
= |
BB1 |
сosα; |
∆l1 = BB1 сosα. |
(4) |
|
2 ℓ2 |
1 |
ℓ1 |
α |
A |
C |
|
|
Bα |
|
∆ℓ2 |
D |
||
|
C1 |
|
∆ℓ1 |
B1 |
|
|
|
|
Рис. П 8
Рис. 8
Деформация 2-го стержня равна перемещению узла С ( СС1 )
|
|
|
|
СС1 |
= ∆l2 . |
|
|
|
|
(5) |
|||||
Из подобия треугольников АСС1 и АВВ1 имеем: |
|
||||||||||||||
|
|
CC1 |
= |
|
с |
|
. |
|
|
(6) |
|||||
|
|
а+b+с |
|||||||||||||
|
|
|
BB |
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Подставляя в формулу (6) выражения (4) и (5) получим: |
|
||||||||||||||
|
∆l2 сosα |
|
|
|
с |
|
|||||||||
|
|
|
|
∆l1 |
|
= |
|
, |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
a +b+c |
|
|||||||||
или ∆l1 с = ∆l2 (a +b+ с) cosα . |
(7) |
||||||||||||||
4. Физическая сторона задачи |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
∆l1 = |
N1 l1 |
; |
∆l2 = |
N2 l2 |
. |
(8) |
|||||||||
|
|
||||||||||||||
|
Е 2А |
|
|
|
|
Е А |
|
5. Математическая сторона задачи.
Получаем дополнительное уравнение из совместного решения уравнения (7) и (8):
N1 l1 |
с = |
N2 l2 |
(a+b+c)сosα. |
(9) |
|
Е 2А |
Е А |
||||
|
|
|
Определение внутренних усилий в стержнях. Решая совместно уравнение (3) и (9) получим:
N2 с+ N1(a+b+ c) сosα − F1(b+ c) = 0.
N1l1 |
|
N2l2 |
(10) |
|
с− |
(a +b+c)сosα = 0. |
|||
Е2А |
ЕА |
|||
|
|
45
Здесь tgα = aa =1; |
α = 45o ; cos 45º = 0,707 |
|||||
l1 |
= |
|
a |
=1,41 м, |
l2 = а =1 м |
|
cosα |
||||||
|
|
|
|
Перейдем к числовым значениям коэффициентов:
N2·1,5+N1·4,5·0,707–20·3,5=0;
N1·1,41·0,75 – N2·1·4,5·0,707=0.
1,5·N2+3,18·N1–70=0;
-3,18· N2+1,06·N1=0.
6.Решая эту систему уравнений методом подстановки или методом Гаусса, получаем следующие значения усилий в стержнях:
N1=19,02 кН; N2=6,34 кН.
7.Расчет на прочность.
Зная усилия в стержнях и соотношение площадей поперечного сечения, установим, какой из стержней будет наиболее опасным. Запишем выражение напряжений в стержнях:
σ |
1 |
= |
N1 |
|
= |
|
N1 |
|
= |
19 103 |
Н/ м2 ; |
|
А |
2A |
2А |
||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
6,34 103 |
|
|
σ |
2 |
= |
N2 |
= |
|
N2 |
= |
Н/ м2 . |
||||
|
|
А |
|
|
A |
|
А |
|
|
|||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как видно, наибольшее напряжение будет в стержне 1. Подбор сечения проводится из условия прочности: (используя
табл. 2, находим для стали. 50, σ0,2 =380МПа)
σmax ≤σadm, где σadm = σn0,2 = 3802,5 =152 МПа,
т. к. σ |
max |
= |
N2 |
, то А= |
N2 |
= |
19000 |
= 6,25 10−5 м2 , |
|
|
2 152 106 |
||||||
|
|
А2 |
σadm |
|
В стержнях возникают напряжения:
|
|
|
N |
|
|
|
19 103 |
|
|
|||
σ |
1 |
= |
1 |
|
= |
|
|
|
=152 МПа, |
|||
2 A |
2 6,25 10−5 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
σ2 |
= |
N2 |
= |
6,34 103 |
=101 МПа. |
||||||
|
|
6,25 10−5 |
||||||||||
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
Во 2-м стержне недонапряжение 152 −101 100% = 33% . 152
8. Определение диаметров стержней:
46
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
= |
πd 2 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
= |
A1 4 |
= |
2 A 4 = |
|
8 6,25 10−5 =1,26 10−2 |
м. |
||||
|
|
|
1 |
|
π |
|
|
π |
|
3,14 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
= πd22 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
2 |
= |
A2 4 |
= |
A 4 = |
4 6,25 10−5 =8,93 10−3 м. |
||||||
|
|
|
|
π |
|
|
π |
|
|
3,14 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача № 3 |
|
|||
К стальному валу приложены крутящие моменты T1 , T2 , T3 (рис. П 9). |
||||||||||||||
Определить диаметры d и D вала при условии D/d=2; построить эпюру углов |
||||||||||||||
|
|
T3 |
|
T2 |
|
|
T1 |
|
|
закручивания. Коэффициент за- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
паса прочности принять равным |
|||||||
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
двум. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дано: Т1=30 кН·м, |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
c |
|
b |
|
a |
|
|
|
|
Т2=40 кН·м, Т3=15 кН·м, а =1м, |
|
|
|
|
|
|
|
TI |
|
|
T1 |
|
|
в = 2 м, с = 1,5м, D = 2d, материал |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стержней сталь 40. |
|
|
|
|
|
|
|
TII |
|
|
|
|
|
|
Решение |
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
T1 |
|
|
1. Определим число участков и |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
покажем для каждого участка |
||
|
|
TIII |
|
|
|
|
|
|
|
сечение, для которого будет |
||||
|
|
|
T2 |
|
T1 |
|
|
записываться |
выражение |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
внутренних усилий (рис. П 9). |
|
|
TIV |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вал имеет IV участка. Воспользу- |
|
|
T3 |
|
|
T2 |
|
|
|
|
емся методом мысленных сечений |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
(рис. П 9). |
выражения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Аналитические |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
30 |
|
|
крутящего момента для каждо- |
||
+ |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
го участка. |
|
||
|
|
|
|
|
-10 |
|
0 T, кН.м |
I участок: ТI –Т1=0, ТI=Т1=30 кН·м; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5,38.10-3 |
|
II участок: ТII + Т2 – Т1 = 0; |
||
|
1,17.10-4 |
|
|
|
|
+ |
рад |
ТII = Т1 – Т2 = 30 – 40 = – 10 кН·м; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ϕ, |
III участок: ТIII + Т2 – Т1=0, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
||
|
|
-3,60.10-4 |
|
|
|
|
|
|
|
ТIII = Т1 – Т2 = –10 кН·м; |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
-2 |
|
|
IV участок: ТIV –Т3 + Т2-Т1=0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
-1,19 10 |
|
|
|
ТIV =Т3 – Т2+Т1=15-40+30 = 5 кН·м. |
|||
|
|
|
|
Рис. П 9 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Построим эпюру |
крутящих мо- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
47 |
|
|
ментов (рис. П 9).
3.Выражение максимальных касательных напряжений в поперечном сечении на каждом участке имеет вид:
τ |
= |
|
ТI |
; |
τ |
|
= |
|
|
ТII |
; |
|
||||
Wρ |
|
Wρ |
||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||
τ |
= |
|
ТIII |
|
; |
|
|
τ |
|
|
|
= |
|
ТIV |
. |
|
|
Wρ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
Wρ |
||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Наиболее опасный будет участок I, по нему будет проведен подбор сечения вала.
4. Условие прочности τmax ≤[τ].
Принимаем τТ = σ2Т = 3402 =170 МПа, τadm = σnТ = 1702 =85 МПа,
|
ТI |
≤ τ |
|
; |
|
ТI 16 |
≤ τ |
|
|
, |
где W |
= |
πd3 |
– полярный момент сопро- |
||||||
|
|
|
|
|
|
16 |
||||||||||||||
Wρ1 |
adm |
|
|
|
πd3 |
|
|
adm |
|
|
ρ |
|
|
|
|
|
||||
тивления. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Тогда |
d ≥ |
3 |
|
16 T1 |
|
|
|
|
16 30 103 |
|
3 |
1,798 |
10 |
−3 |
= 0,122 м. |
|||||
|
|
= |
3 |
|
= |
|||||||||||||||
|
|
|
3,14 |
85 106 |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
р фadm |
|
|
|
|
|
|
|
|
Имеем d ≥ 0,122 м.
Из условия задачи D = 2 d = 0,122·2 = 0,244 м.
5. Определяем максимальные касательные напряжения в поперечном сечении вала на каждом участке.
τ |
1 |
= |
|
|
Т |
I |
|
= |
Т |
I |
16 |
= |
|
|
30 103 16 |
|
|
=85 МПа; |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 (0,122)3 |
|
|||||||||||||||||
|
|
Wρ1 |
|
|
|
|
πd3 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
ф |
= |
|
|
TII |
|
= |
TII 16 |
= |
−10 103 16 |
|
|
=−28,1 МПА |
; |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
3,14 (0,122)3 |
|||||||||||||||||||||||
|
2 |
|
|
Wс |
I |
|
|
|
|
р d3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
ф = |
|
TIII |
= |
|
TIII |
|
= |
|
|
−10 103 16 |
|
= −3,5 МПа ; |
|
||||||||||||||||
Wс2 |
|
3,14 (0,214)3 |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
3 |
|
|
|
|
|
р d3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
τ4 = |
ТIV |
|
= |
|
ТIV 16 |
|
= |
5 103 16 |
|
=1,75 МПа. |
|
||||||||||||||||||
Wρ2 |
|
|
|
|
πd3 |
|
3,14 (0,244)3 |
|
6. Построение эпюры углов закручивания по длине вала.
Эпюру углов закручивания следует строить, начиная с закрепленного конца вала в направлении IV уч. →III уч.→ II уч. → I уч., так как в жесткой заделке угол закручивания равен нулю.
48
IV участок: 0 ≤ x ≤ a, |
|
ϕIV |
= |
|
|
|
|
|
|
|
T4 x |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
G JρIV |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
где JρIV = |
π D4 = |
3,14 0,2444 |
=3,48 10−4 м4 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При х=0; ϕIV = 0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 103 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
при х=а |
|
|
ϕIV = |
|
|
|
T4 a |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1,79 10−4 рад. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
G JρIV |
8 |
1010 3,48 |
10−4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
III участок: |
0 ≤ x ≤ с, |
ϕШ =ϕ |
|
|
IVx=a |
|
+ |
|
|
|
T3 x |
|
, |
|
|
JρIII = JρIV ; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
G JρIII |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
при х=0 ϕ |
|
|
=ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1,79 10−4 рад; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
ΙΙΙ |
Ις |
|
|
|
|
|
|
x=a |
|
|
|
|
|
|
T c |
|
|
|
|
|
|
|
|
−4 |
|
|
|
|
|
(−10 103 ) 1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
при х=с |
ϕIII =ϕIV |
|
x=a + |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
=1,79 |
10 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
G JρIII |
|
|
|
|
8 1010 3,48 10−4 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
=1,79 10−4 −5,39 10−4 = −3,60 10−4 рад. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
II участок: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π d4 |
|
3,14 0,1224 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
0 ≤ x ≤ b, ϕII =ϕШ |
|
x=c +ϕIV |
|
x=a + |
|
|
|
|
2 |
|
|
, |
|
|
|
|
JρII = |
|
= |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
G |
JρII |
|
|
|
32 |
|
|
|
32 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
= 2,17 10−5м4; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
при х=0 ϕIII =ϕIV |
|
|
|
|
x=a +ϕIII |
|
|
|
|
|
|
|
x=c = −3,60 10−4 рад; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
при х=b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(−10 103 ) 2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
ϕII =ϕIV |
|
x=a +ϕIII |
|
x=c + |
|
|
|
|
2 |
|
|
= −3,60 10 |
− |
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
G JρII |
|
|
|
|
8 1010 2,17 10−5 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
= −3,60 10−4 −0,0115 = −1,19 10−2 рад. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
I участок: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0 ≤ x ≤ a, |
ϕI =ϕII |
|
|
|
x=b +ϕШ |
|
x=c +ϕIV |
|
|
x=a + |
, |
JρII |
= JρII = 2,17 10 |
−5 |
м |
4 |
; |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
G JρI |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
при х=0 |
ϕI =ϕII |
|
|
|
x=b +ϕШ |
|
x=c +ϕIV |
|
|
x=a = −1,19 10−2 рад; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
49
при х=а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 103 1 |
|
|
|
ϕI =ϕII |
x=b |
+ϕШ |
x=c |
+ϕIV |
x=a |
+ |
T1 a = −1,19 10−2 + |
|
= |
||||||
|
|
|
|
|
G JρI |
8 |
1010 2,17 10−5 |
|
|||||||
= −1,19 10−2 +1,73 10−2 =5,38 10−3рад. |
|
|
|
|
|
||||||||||
Строим эпюру углов закручивания (см. рис. П 9). |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Задача № 4 |
|
|
|
|
|
|||
Для балки, изображенной на рис. П 10, из условия прочности по до- |
|
||||||||||||||
пускаемым напряжениям подобрать следующие поперечные сечения: круг, |
|
||||||||||||||
кольцо (d/D = 0, 5), прямоугольник (отношение высоты h к ширине δ равно |
|
||||||||||||||
двум), двутавр, два швеллера ( ][ ). Построить эпюры распределения нор- |
|
||||||||||||||
мальных напряжений по высоте поперечного сечения. Сравнить расход ма- |
|
||||||||||||||
териала балки для рассчитанных поперечных сечений. Принять коэффициент |
|
||||||||||||||
запаса прочности равным двум. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дано: М0=30 кН·м, F=10 кН, g=20 |
|
|
|||
|
M0 |
|
|
|
q |
|
|
|
кН/м, а=1 м, b=2 м, материал сталь |
|
|
||||
С |
|
|
|
|
|
|
10. |
|
|
|
|
|
|||
х |
В |
|
х |
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
b |
|
а |
F |
|
|
|
Решение |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
10 |
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
1. Данная балка имеет два участка. |
|
|
|||
+ |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
|
2. Аналитические выражения попе- |
|
||||
|
|
|
|
|
|
0 Q, кН |
|
|
речной силы Q и изгибающего |
|
|||||
-50 |
|
|
|
|
|
-10 |
|
|
|
момента Мz |
для каждого участка |
|
|||
|
|
-30 |
х |
|
|
|
|
имеют следующий вид в соответ- |
|
||||||
|
|
|
о |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ствии с правилом знаков. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I участок: при 0 ≤ x ≤ a, |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0 М, кН м |
Qх = −F + qx , |
M х |
= F x − q |
x2 |
. |
|
|||
|
|
|
+ |
|
2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
+ |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2,5 |
|
|
|
При х=0 Q = −F = −10 кН, М = 0. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
При х=а |
|
|
|
|
|
|||
|
Рис. П 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Qх = -F + qа = −10 + 20 1 =10 кН, |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
M = F а- q |
а2 =10 1−2012 = 0 . |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
Определим экстремальное значение момента на I участке. |
|
|
|
||||||||||||
Для этого возьмем первую производную от изгибающего момента по x |
|
||||||||||||||
и приравняем ее нулю: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50