Zagryadtskiy_elektr_mashiny_1
.pdfзамещения, |
рис. |
2.31. Из |
теоретических основ электротехники из- |
||||||||||
вестно, что токи |
|
I 1 , I 2 , I 3 |
определяются через ток İ и сопротивле- |
||||||||||
ния z k1 , z k 2 , |
|
zk 3 следующим образом |
|||||||||||
I 1 |
|
|
I |
|
|
|
, |
|
(2.73) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
n |
1 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
z k1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 z ki |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
i |
|
|
|
|||||||
I 2 |
|
|
I |
|
|
|
|
|
, |
(2.74) |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
n |
1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
z k 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 z ki |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
i |
|
|
|
|||||||
I 3 |
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
, |
(2.75) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
n |
|
1 |
|
|
|
Рис. 2.31. Упрощенная схема замещения |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
z k 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
параллельно работающих трансформаторов |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
i 1 z ki |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
с разными сопротивлениями короткого |
||||||||
где n – число трансформаторов. |
|||||||||||||
замыкания |
|||||||||||||
Примем n |
3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Мощности отдельных трансформаторов запишутся: |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S1 |
mU1 I1 * , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S 2 |
mU1 I2 *, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S 3 |
mU1 I3 *. |
Поскольку фазовая разность токов трансформаторов незначи-
тельна, то для получения полной мощности S всех трансформаторов допустимо складывать их модули, а не векторы.
Мощность, потребляемая всеми трансформаторами
S S1 S2 S3 mU1I .
Сопротивление короткого замыкания первого трансформатора
z |
|
uk1 % |
|
U н |
. |
k1 |
|
|
|||
|
100 I1н |
||||
|
|
90
Подставим zk1 в формулу (2.73) и далее в формулу для мощности первого трансформатора S1. Тогда
S1 |
|
|
|
|
S |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
u |
k1 |
% n S |
нi |
|
||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Sн1 |
i 1 uкn % |
|
|
В относительных единицах
S1 S1 / Sн1 S / uk1 % |
Sнn |
. |
(2.76) |
|
uкn % |
||||
|
|
|
Выражения, аналогичные (2.76), можно записать для S2и S3 . Отсюда следует, что
S1 : S2 : S3 = |
1 |
: |
1 |
: |
1 |
. |
|
|
|
||||
|
|
|
||||
|
uk1 % uk 2 % uk 3 % |
|
Для успешной параллельной работы напряжения короткого замыкания должны быть одинаковыми. На практике они могут отличаться не более, чем на 10 %.
Пример 16. Параллельно включены четыре трансформатора, имеющие следующие мощности и напряжения короткого замыкания:
S1 = 3200 кВА, |
uk1 % = 5,2 %, |
S2 = 2400 кВА, |
uk 2 % = 5,5 %, |
S3 = 1800 кВА, |
uk 3 % = 5,9 %, |
S4 = 1350 кВА, |
uk 4 % = 5,0 %. |
Определить относительную нагрузку каждого трансформатора.
Решение:
Суммарная мощность всех трансформаторов
S S1 |
S2 |
S3 |
S4 |
|
3200 |
2400 |
1800 1350 8750 кВА. |
||||||
Определим сумму |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Sнn |
|
3200 |
|
2400 |
1800 |
1350 |
615,38 |
|||||
|
uкn % |
|
|
5,2 |
|
5,5 |
|
|
|
5,9 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
||||||
436,36 |
305,08 |
270 |
1626,82 |
|
91
Относительная нагрузка первого трансформатора
S1 |
S / |
uk1 % |
|
|
Sнn |
|
8750 /(5,2 1626,82) |
1,03 , |
|||
uкn % |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
второго |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
S2 |
S / |
uk 2 % |
|
|
Sнn |
8750 /(5,5 1626,82) |
0,977 , |
||||
|
|
uкn % |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
третьего |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
S3 |
S / |
uk 3 % |
|
|
Sнn |
|
8750 /(5,9 1626,82) |
0,911, |
|||
|
uкn % |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
четвертого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
S4 |
S / |
uk 4 % |
|
|
Sнn |
|
8750 /(5 1626,82) |
1,08 . |
|||
|
|
uкn % |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, первый трансформатор перегружен на 3 %, второй недогружен на 2,3 %, третий недогружен на 8,9 %, четвертый перегружен на 8 %. Для устранения перегрузки первого трансформатора необходимо снизить общую нагрузку всей подстанции до величины
8750 : 1,03 = 8495 кВА.
Вопросы для самоконтроля
1.Для чего необходима параллельная работа трансформаторов?
2.Сформулируйте условия параллельной работы трансформа-
торов.
3.Почему в трансформаторе появляются уравнительные токи? Где они протекают?
4.Каким образом определяется нагрузочный ток в параллельно работающих трансформаторах при наличии уравнительного тока?
5.Можно ли включить на параллельную работу трехфазный стержневой трансформатор и групповой трансформатор?
6.Будет ли считаться параллельной работа трансформаторов, когда первичные обмотки присоединены к одной сети, а вторичные обмотки к разным сетям?
92
2.13.Включение ненагруженного однофазного трасформатора в сеть
При синусоидальном напряжении дифференциальное уравнение трансформатора, согласно (1.15), представится
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
r i |
W |
dФ |
. |
(2.77) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 1 |
1 |
dt |
|
||
Первичный ток можно записать: |
|
|
|
|
|||||||||
i1 |
W1Ф |
. |
(2.78) |
|
|
|
|
|
|||||
|
L1 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Подставляя (2.78) в (2.77) и полагая, что u1 U1m sin t |
, по- |
||||||||||||
лучим уравнение |
|
|
|
|
|
||||||||
|
dФ |
|
|
r1 |
Ф |
U1m |
sin t |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
dt |
|
|
L1 |
|
W1 |
|
|
|
|
|
Решение этого дифференциального уравнения:
ФФ Ф Фm cost Фm cos Фост e t / 0 ,
где Фm – максимальный магнитный поток, Фост – поток остаточного намагничивания,
– фаза напряжения, соответствующая моменту включения,
Фm – максимальное значение потока можно определить по выражению
Фm |
|
L1U1m |
|
|
|
|
, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
r12 |
|
|
|
|
|
||||
|
W1 |
2 |
L12 |
|||||||
|
arctg |
|
L1 |
|
|
|
, |
|||
|
|
r1 |
|
2 |
0 – постоянная времени апериодического потока. Она равна
0 L1 / r1 .
Наиболее неблагоприятный случай включения трансформатора в сеть будет в момент прохождения напряжения через нуль, т.е. когда начальная фаза = 0. В этом случае установившая составляющая
магнитного потока равна Фm cos( t) , а апериодическая состав-
93
ляющая магнитного потока – |
Ф |
m |
Ф |
e t / 0 , рис. 2.32. Макси- |
|
|
о с т |
|
|
мальное значение магнитного потока ≈ 2Ф m |
имеет место через полпе- |
риода после включения (через 0,01с для промышленной частоты 50 Гц). Максимальный всплеск потока вызовет максимальный бросок
тока холостого хода, рис. 2.33, который |
в насыщенном трансформа- |
||||
торе может достичь 6 – 8 |
кратного |
|
|||
значения |
первичного |
номинального |
|
||
тока. Большой ток включения не |
|
||||
представляет опасности для транс- |
|
||||
форматора, но может привести к его |
|
||||
автоматическому отключению и не- |
|
||||
обходимости его повторного вклю- |
|
||||
чения. |
|
|
|
|
|
При |
включении |
в |
момент |
|
|
ψ =± π/2 , апериодическая состав- |
|
||||
ляющая потока будет отсутствовать и |
Рис. 2.32. Кривые магнитных |
||||
в трансформаторе сразу устанавлива- |
|||||
потоков в трансформаторе |
|||||
|
|
|
|
||
ется нормальный поток и небольшой |
при включении |
ток холостого хода.
Вопросы для самоконтроля
1. Как определяется ток в обмотке ненагруженного трансформатора при его включении в сеть?
2. Оцените постоянную вре- |
|
|
мени ненагруженного трансформа- |
|
|
тора мощностью 630 кВА при |
|
|
включении в сеть, если его пара- |
Рис. 2.33. Зависимость холостого |
|
метры r1 = 0,56 Ом и x1 = 8,29 Ом, |
||
хода от величины магнитного потока |
||
частота 50 Гц. |
|
2.14. Внезапное короткое замыкание трансформатора
Предположим, что у включенного в сеть трансформатора, работающего в режиме холостого хода, на зажимах вторичной обмотки
94
произошло короткое замыкание. Исходя из схемы замещения трансформатора, рис. 2.10, можно записать дифференциальное уравнение
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lk |
di k |
|
rk ik |
U1m sin |
t |
. |
(2.79) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
||||||||
|
Его решение имеет вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
i |
i |
|
i |
|
|
I |
1k m |
sin |
t |
k |
I |
1km |
sin |
k |
e t / K , (2.80) |
||||||
|
1k |
1k |
|
1k |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
где |
LК |
– индуктивность короткого замыкания, |
|
|
||||||||||||||||||
|
I1k m |
|
|
|
U1m |
|
|
|
– амплитудное значение тока короткого замыка- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
r 2 |
x |
2 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
k |
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rk и xk |
– активное и индуктивное сопротивления короткого замы- |
||||||||||||||||||||
кания, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
arctg |
xk |
|
– |
|
|
угол между током и напряжением, |
|
|||||||||||||
|
k |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
rk |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Lk |
|
– |
постоянная времени апериодического тока. |
|||||||||||||||||
|
k |
rk |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ток |
короткого |
|
замыкания |
имеет |
|
индуктивный |
характер и |
||||||||||||||
0 |
k 90º. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Если в момент короткого замыкания |
|
k |
= 0, то периодическая и |
апериодическая составляющие тока короткого замыкания имеют мак-
симальное значение. Полагая, что разность ψ - |
k |
|
, согласно вы- |
||||||
2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ражению (2.80), имеем |
|
|
|
|
|
||||
i |
I |
1k m |
cos t I |
1km |
e t / K . |
|
|
|
|
1k |
|
|
|
|
|
|
Максимальное или ударное значение тока короткого замыкания
i |
I |
1k m |
(1 |
e |
/ K ). |
|
|
1kу |
|
|
|
|
|
|
|
Множитель |
k |
уд |
(1 e |
/ K ) называется ударным коэффициен- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
том и показывает, во сколько раз ударный ток короткого замыкания больше установившегося тока. Для малых трансформаторов k уд = 1,2 – 1,3, а в мощных – 1,7 – 1,8.
Значительные токи внезапного короткого замыкания вызывают появление опасных для изоляции и конструкции трансформатора механических усилий.
95
Пример 17. В трансформаторе мощностью 1600 кВА первичное напряжение U1 = 35000 В, первичный ток I1 = 26,4 А, uk = 6,75 %,
uka = 1,14 %, ukp = 6,65 %.
Определить установившийся ток короткого замыкания I1k и ударный ток короткого замыкания i1ky .
Решение:
Активное сопротивление короткого замыкания
rk |
uka %U1 |
1,14 35000 |
8,74 Ом . |
||||
100I1 |
|
|
|
|
|||
3 100 26,4 |
|||||||
|
|
Индуктивное сопротивление короткого замыкания
xk |
ukp %U1 |
6,65 35000 |
50,96 Ом. |
||||
100I1 |
|
|
|
|
|||
3 100 26,4 |
|||||||
|
|
Полное сопротивление короткого замыкания
z |
k |
r 2 |
x 2 |
8,742 |
50,962 |
51,7 Ом . |
|
k |
k |
|
|
|
Установившийся ток короткого замыкания
I1k |
|
U1 |
|
|
|
35000 |
|
391,3 A. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 * zk |
|
|
|
3 51,7 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Ударный коэффициент |
|
|
||||||||||
k уд 1 e |
rk / xk |
|
|
1 e |
8,74 / 50,96 |
1,58 . |
||||||
|
|
|
|
|
|
Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания
|
|
|
|
|
i1ky |
2I1k k уд |
2 391,3 1,58 871,7 А. |
Вопросы для самоконтроля
1.Сделайте вывод, насыщен или ненасыщен трансформатор при внезапном коротком замыкании.
2.Оцените постоянную времени трансформатора мощностью
1600 |
кВА при коротком замыкании, если его параметры равны |
rк = 8,74 Ом и xк = 50,91 Ом. |
|
3. |
Что такое ударный ток короткого замыкания? |
2.15. Перенапряжения в трансформаторе
Кроме перенапряжений, вызванных высшими гармоническими ЭДС, в трансформаторе могут иметь место грозовые перенапряжения.
96
Их причиной являются электромагнитные волны, возникающие в линии электропередач, заземляющих тросах, опорах. Формы волн грозовых перенапряжений обычно униполярны и могут быть охарак-
|
теризованы |
длительностью |
фронта, |
|
|
которая измеряется от долей до десят- |
|||
|
ков микросекунд, и длительностью |
|||
|
спада волны до половины ее ампли- |
|||
|
тудного значения, обычно при полном |
|||
|
импульсе достигающая несколько де- |
|||
|
сятков микросекунд (рис. 2.34). Волна |
|||
|
перенапряжения распространяется по |
|||
|
линии со скоростью, близкой к скоро- |
|||
Рис. 2.34. Форма грозового |
сти света, после достижения зажимов |
|||
|
|
|
||
импульса 1,2/50, принятая |
трансформатора частично отражается, |
|||
для расчетов в международной |
а частично |
проникает в |
обмотку |
|
практике |
||||
трансформатора. Для обмотки транс- |
||||
|
форматора такой импульс равносилен колебательному процессу высокой частоты, при этом обмотка ведет себя как система емкостей и индуктивностей. В начале процесса преобладает действие емкостей, в конце решающим фактором является магнитное поле. Переход от начального состояния к конечному состоянию происходит путем свободных колебаний всей системы. Для борьбы с колебательным процессом в трансформаторах применяют электростатические экраны, присоединенные к линейному концу обмотки и окружающие обмотку высокого напряжения или емкостные экраны в виде дополнительных катушек, которые для волн перенапряжений представляют емкостные связи, устраняющие резонансные явления. Такие трансформаторы называют нерезонирующими. Название связано с тем, что в этом случае электромагнитные колебания в переходных процессах сильно ослаблены и поэтому исключается возможность возникновения опасных резонансных колебаний.
2.16. Устройство трансформаторов и используемые в них электроматериалы
Основными частями трансформатора являются магнитопровод, обмотки, бак, крышка бака с находящейся на ней арматурой, охлаждающая система. Общий вид трехфазного трансформатора приведен на рис. 2.35.
97
Магнитопровод. Магнитопровод (краткая форма стандартного термина «магнитная система») конструктивно выполнен из пакета тонких пластин электротехнической стали с повышенным содержанием кремния или другого ферромагнитного материала, собранных в определенную пространственную конструкцию. Он служит для проведения магнитного потока, а также является формообразующим элементом для установки и крепления на нем обмоток, отводов и других деталей. Магнитопровод вместе с обмотками составляет активную часть трансформатора. Изготовляются магнитопроводы из материала, обладающего высокой магнитной проницаемостью. В настоящее время для изготовления магнитопроводов силовых трансформаторов применяется холоднокатаная сталь в виде листов,
рулонов и резаной ленты марок: 3411, 3412, 3413, 3414, 3415, 3404,
3405, 3406, 3407, 3408, 3471, 3472 различной ширины и длины с по-
терями от 1,14 до 1,75 Вт/кг и толщиной 0,27 – 0,35 мм. Сталь изготовляется с электроизоляционным термостойким покрытием с толщиной на сторону 0,005 мм.
Сегодня на рынке имеется сталь с потерями 1,05 Вт/кг при толщине 0,3 мм и 1,0 Вт/кг при толщине 0,27 мм при индукции 1,7 Тл. Ожидается, что сталь толщиной 0,15 мм будет иметь удельные потери 0,7 Вт/кг при индукции 1,7 Тл.
Стержни и ярма. В трансформаторах различают стержни и ярма. Стержнями называют участки магнитопровода, на которых располагаются обмотки трансформатора. Части магнитопровода, не несущие обмотки и служащие для замыкания магнитной цепи, называют ярмами. Площади активной стали в поперечном сечении стержней и ярм меньше площади ступенчатой фигуры, так как часть площади пакетов занимает межлистовая изоляция. Отношение площади сечения активной стали стержня или ярма к площади ступенчатой фигуры называется коэффициентом заполнения сталью.
98
По взаимному расположению стержней и ярм магнитопроводы могут иметь плоское или пространственное исполнение. К плоским магнитопроводам относятся магнитопроводы, у которых оси всех стержней и ярм расположены в одной плоскости. К пространственным магнитопроводам – магнитопроводы, у которых не все оси стержней или ярм располагаются в одной плоскости. Пространственная конструкция за счет более равномерного распределения магнитного потока позволяет снизить массу магнитопровода и уменьшить потери холостого хода трансформатора. Эта конструкция применяется преимущественно для трансформаторов до 630 кВА.
|
По взаимному расположению |
||||||
|
стержней и боковых ярм в пло- |
||||||
|
ских магнитопроводах различают |
||||||
|
стержневые, броневые и броне- |
||||||
|
стержневые |
конструкции. |
У |
||||
|
стержневого |
трансформатора яр- |
|||||
|
ма соединяют разные стержни, |
||||||
|
каждое |
ярмо |
располагается |
со |
|||
|
стороны торцов стержней, боко- |
||||||
|
вые ярма отсутствуют, рис. 2.36. |
||||||
|
Броневой тип магнитопровода ха- |
||||||
|
рактеризуется тем, что каждый |
||||||
|
стержень охватывается ярмами не |
||||||
Рис. 2.36. Конструкции стержневых |
только со стороны торцов, но и с |
||||||
магнитопроводов: а – однофазного; |
боковых сторон, рис. 2.37. В мощ- |
||||||
б – трехфазного трансформаторов. |
|||||||
ных трансформаторах применяют |
|||||||
1 – стержень; 2 – нижнее и верхнее ярма |
|||||||
|
бронестержневые |
конструкции, |
|||||
|
рис. 2.38. В них крайние стержни |
||||||
|
имеют боковые ярма. Наиболее |
||||||
|
широко |
применяются |
магнито- |
||||
|
проводы стержневого типа. Об- |
||||||
|
мотки стержневых трансформато- |
||||||
|
ров имеют, в основном, цилинд- |
||||||
|
рическую форму, в связи с этим |
||||||
|
поперечное |
сечение |
стержней |
||||
Рис. 2.37. Конструкции броневых |
стремятся приблизить к кругу. Это |
||||||
магнитопроводов: а – однофазного; |
|||||||
осуществляется за счет ступенча- |
|||||||
б – трехфазного трансформаторов. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
1 – стержень; 2 – нижнее и верхнее ярма; |
той конфигурации стержней, |
вы- |
|||||
3 – боковые ярма |
полненной в |
виде |
набора из |
от- |
|||
|
99