Zagryadtskiy_elektr_mashiny_1
.pdfветви, причем rm |
r1 и xm |
x1 . |
|
|
|
|
Из уравнения (2.21) следует вывод, что если пренебречь r1 |
и x1 , то |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
E1 |
бу- |
при постоянных величинах U1 |
Z m ток холостого тока I0 |
Z m |
||||
|
|
|
|
|
|
|
дет постоянным, следовательно, |
магнитный поток |
Ф будет всегда |
||||
неиз-менным. |
|
|
|
|
|
|
Остановимся на физическом смысле сопротивления rm . Это со-
противление вводится для того, чтобы учесть потери энергии, которые возникают в ферромагнитном сердечнике. Они обусловлены переменным магнитным полем и вызывают нагрев сердечника и находящихся на нем обмоток. Это может привести к их аварии.
Переменный магнитный поток создает вихревые токи, которые, в основном, замыкаются в плоскости перпендикулярной направлению магнитного потока. Для того, чтобы их уменьшить, ферромагнитные сердечники изготовляют из тонких (0,35 – 0,5 и менее мм) пластин, изолированных друг от друга тонким слоем изоляции, Кроме потерь на вихревые токи, в трансформаторе существуют потери на гистерезис. Около 50 % потерь в стали составляют потери на вихревые токи и 50 % на гистерезис. Снизить потери в стали можно применением улучшенных марок сталей, усовершенствованием технологии изготовления магнитной системы и особенно раскроя стали, усовершенствованием конструкции сердечника и прежде всего, стыков листов стали.
Потери в стали Pc учитываются потерями, равными I02 rm . На
рис. 2.5 приведена схема замещения трансформатора. Величины сопротивлений, входящих в схему замещения, могут быть определены расчетным или опытным путем.
Расчетные методы изложены в специальной литературе [1, 3, 5]. А опытный метод заключается в проведении опытов холостого хода и короткого замыкания (параграф 2.5).
Схема опыта холостого хода приведена на рис. 2.6. При проведении опыта измеряют подводимое напряжение U1н , ток I 0 , мощность P0 , а также вторичное напряжение U20 .
Опыт холостого хода позволяет определить следующие параметры:
40
1. |
Коэффициент трансформации |
k |
U1н |
|||||
|
|
|
||||||
U20 |
||||||||
|
|
|
|
|
||||
2. |
Потери в стали |
P |
P |
I 2r |
||||
|
|
c |
0 |
|
0 1 |
|
||
3. |
Активное сопротивление цепи намагничивания |
|||||||
|
|
|
rm |
Pc |
|
|
|
|
|
|
|
I02 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.5. Схема замещения реального |
Рис. 2.6. Схема опыта холостого хода |
||||
трансформатора на холостом ходу |
|||||
|
|
|
|||
4. |
Полное сопротивление трансформатора |
||||
|
Z0 |
U1н |
|||
|
|
I0 |
|
||
|
|
|
|||
5. |
Индуктивное сопротивление |
|
|
|
x0 x1 xm Z02 ( r1 rm )2
В мощном трансформаторе можно положить r1 0, x1 0, тогда
|
x |
|
|
Z 2 |
r 2 |
||||
|
m |
|
0 |
m |
|||||
6. |
Полное сопротивление намагничивающей ветви |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z |
m |
|
|
r 2 |
x2 |
|||
|
|
|
|
m |
m |
||||
7. |
Коэффициент мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos |
|
|
|
P0 |
|
|||
|
0 |
|
U1н |
I0 |
|||||
|
|
|
|
|
Измерение сопротивления первичной обмотки r1 производят на постоянном токе.
При изменении подводимого напряжения от возможного
минимума |
до |
U1 |
1,1U1н , |
можно |
построить |
кривые |
P0 f (U1), I0 |
f (U1),cos |
0 f (U1), |
характеризующие |
работу |
трансформатора при холостом ходе.
Пример 3. Данные холостого хода трансформатора: напряжение U1 =220 В, ток холостого хода I 0 =2,6 А, потери холостого хода
41
P0 =115 Вт, активное сопротивление первичной обмотки r1 =0,56 Ом, индуктивное сопротивление первичной обмотки x1 =0,98 Ом. Определить параметры намагничивающей ветви.
Решение:
Потери в стали Pc
P |
P |
I 2r |
115 |
2,62 0,56 |
111,2 Вт . |
|
|
|||
c |
0 |
0 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Активное сопротивление цепи намагничивания rm |
|
|||||||||
r |
P / I 2 |
16,4 Ом . |
|
|
|
|
|
|||
m |
c |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Полное сопротивление трансформатора |
|
|||||||||
0 |
U1 / I0 |
220 / 2,6 |
84,62 Ом . |
|
|
|||||
Полное индуктивное сопротивление |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x0 |
x1 |
xm |
|
Z02 |
( r1 |
rm )2 |
84,622 |
( 0,56 16,4 )2 |
82,9 Ом . |
|
Индуктивное сопротивление цепи намагничивания |
|
|||||||||
xm |
x0 |
x1 |
82,9 0,98 81,92 Ом . |
|
|
Вопросы для самоконтроля
1.Чем отличается режим холостого хода реального трансформатора от режима холостого хода идеализированного трансформатора?
2.Каков физический смысл сопротивления rm ?
3.Для чего магнитопровод трансформатора выполняется шихтованным магнитопроводом?
4.Как осуществить опыт холостого хода?
2.4. Рабочий процесс в трансформаторе
Если вторичную обмотку однофазного трансформатора подключить к сопротивлению нагрузки Z н , то в ней под действием ЭДС е2
начинает протекать переменный ток i2 .
Система уравнений трансформатора в комплексной форме запишется:
U1 |
E1 |
I1 Z1 ; |
(2.22) |
|
|
|
|
42
|
|
E2 |
U2 |
I2 Z 2 |
|
; |
(2.23) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U2 |
|
I2 Z н |
; |
|
(2.24) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I W |
I W |
I W , |
(2.25) |
||||
здесь U2 и |
I 2 – |
1 |
1 |
2 |
2 |
|
0 |
1 |
|
напряжение и ток вторичной обмотки, |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z 2 |
r2 |
jx2 – полное сопротивление вторичной обмотки, |
|
||||||
x2 |
L2s |
– индуктивное сопротивление рассеяния вторичной |
обмотки,
r2 – активное сопротивление вторичной обмотки, Z н – полное сопротивление нагрузки,
rн и xн – активное и реактивное сопротивления нагрузки. Вышеприведенные уравнения могут быть дополнены уравнения-
ми номинальной мощности первичной обмотки S1 и номинальной мощности вторичной обмотки S2 :
|
S1 |
U1I1 |
; |
(2.26) |
|
|
|
* |
|
|
|
|
S2 |
U |
2 I2 |
, |
(2.27) |
|
|
|
* |
|
|
где I1* и I 2* |
– сопряженные комплексы I1 |
и I 2 . |
|
||
Уравнения (2.22) – (2.27) являются математической |
моделью |
трансформатора.
Выражения (2.26) и (2.27) через действующие значения запишут-
ся:
S1 U1I1
S2 U2I2 .
Из уравнения (2.25) следует важный вывод. Если во вторичной обмотке увеличивать ток I 2 , то при незначительно уменьшающемся
члене I0W1 или, тоже самое, при почти постоянном потоке Ф одновременно увеличится первичный ток I1 .
Для облегчения анализа процессов, происходящих в трансформаторе, вторичную обмотку приводят к первичной обмотке, т.е. полагают, что вторичная обмотка имеет то же самое число витков, что и первичная обмотка. При этом не должны измениться МДС, электро-
43
магнитная мощность, потери, углы между токами и ЭДС приведенной и реальной вторичной обмотками.
Все параметры, относящееся к приведенной вторичной обмотке, обозначаются теми же символами, что и действительные, но со штрихами наверху: E2 ,I2 ,r2 ,x2 ,U2 . Исходя из равенства МДС приведенной и реальной обмоток, можно записать
I2W2 I2W2 ,
а так как W2 W1 , то
I2 I2W2 / W1 I2 / k
Исходя из равенства электромагнитных мощностей приведенной и реальной обмоток,
E2I2 E2I2
откуда
E2 E2I2 / I2 kE2 E1
Исходя из равенства полных мощностей приведенной и реальной обмоток,
U2I2 U2I2 ,
откуда
U2 U2I2 / I2 kU2
Исходя из равенства потерь,
I22r2 I22r2 ,
откуда
r |
k 2r |
2 |
2 |
Исходя из равенства углов arctg( rx ) между векторами ЭДС и тока, запишем:
x / r |
x / r |
и |
x |
k 2 x |
||
2 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
44
Активное сопротивления нагрузки rн и индуктивное сопротивле-
ние нагрузки x |
н |
определяются по формулам: r |
k 2 r |
и x |
k 2 x . |
|
н |
н |
н |
н |
Полное сопротивление нагрузки
Zн k 2Zн
С учетом сделанных преобразований система комплексных уравнений трансформатора будет иметь следующий вид:
|
|
|
U1 |
E1 |
I1 Z1 ; |
(2.28) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E2 |
U2 |
|
I2 Z |
2 ; |
(2.29) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U2 |
I2 Z н |
; |
(2.30) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
I |
|
I . |
|
(2.31) |
|
|
|
1 |
2 |
|
0 |
|
|
Пример 4. Вычислить приведенный ток I 2 и приведенное актив- |
||||||||
ное сопротивление r2 |
трансформатора, |
если ЭДС |
E1 =10000 В, |
|||||
E2 =400 В, I 2 =57,8 А, r2 =0,05 Ом. |
|
|
|
|
|
|||
Решение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент трансформации |
|
|
|
|
||||
k |
E1 / E2 |
10000 / 400 25 |
|
|
|
|
|
|
Приведенный вторичный ток |
|
|
|
|
|
|||
I2 |
I2 / k |
57,8 / 25 2,3 А. |
|
|
|
|
|
|
Приведенное вторичное сопротивление |
|
|
||||||
r |
k 2r |
252 0,05 |
31,25 Ом. |
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Для расчета рабочих характеристик трансформатора удобно использовать чисто электрическую так называемую схему замещения, в которой электромагнитные связи заменяются электрическими.
Эта схема должна удовлетворять системе комплексных уравнений (2.28) – (2.31). Из теоретических основ электротехники известно, что этим уравнениям отвечает Т-образная схема замещения, рис. 2.7.
45
Она справедлива в предположении, что источник создает гармоническое напряжение с относительно невысокой частотой. В некоторых случаях используется Г-образная схема замещения, которая получается путем преобразования Т-образ- ной схемы замещения.
Работа трансформатора может быть описана более наглядно с помощью векторной диаграммы. Построение векторной диаграммы, например, для случая активно-индуктивной нагрузки, осуществляется следующим образом, рис. 2.8. Отложим вектор основного магнитного потока Ф в положительном направлении оси абсцисс. Намагничивающая составляющая тока холостого хода Iор совпадает по фазе с
потоком, а активная составляющая тока Ioa опережает поток на 90º.
|
Исходя из сказанного, ток холо- |
||||||||||
|
стого хода I 0 |
равен |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
I0 |
|
Ioa |
Iop |
|
|
|
|
|
|
|
Векторы ЭДС E1 |
и E2 , рав- |
|||||||
|
ные по величине, отстают по фа- |
||||||||||
|
зе от потока на угол 90º. Так как |
||||||||||
|
нагрузка |
|
|
активно-индуктивная |
|||||||
|
Z |
н |
r |
jx |
н |
, |
то |
ток |
I |
отстает |
|
|
|
н |
|
|
|
|
2 |
|
|||
|
ЭДС на угол |
2 , равный |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
arctg |
x2 |
xн |
|
|
|
Рис. 2.8. Векторная диаграмма |
|
|
|
2 |
|
r2 |
rн |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
трансформатора при активно-индуктивной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрузке |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вектор вторичного напряжения |
U2 |
опережает вектор тока I 2 на |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
угол 2 , равный
46
|
|
|
|
|
|
|
|
|
arctg |
xн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
rн |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Активное падение напряжения во вторичной обмотке I |
r |
откла- |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
дывается от конца вектора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
U2 в фазе с током I 2 , а индуктивное паде- |
|||||||||||||||||
ние напряжения вторичной обмотки |
jI |
x |
откладывается от конца |
||||||||||||||
вектора I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|||
r |
перпендикулярно току в положительном направлении. |
||||||||||||||||
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сумма |
|
векторов |
|
, |
, |
|
|
должна, |
согласно |
уравне- |
|||||||
|
U2 |
I2r2 |
jI2 x2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нию (2.29), равняться ЭДС E2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Из уравнения (2.31) ток I1 равен |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
I1 |
I 0 |
( |
I 2 ) |
|
|
|
|
||
и определяется геометрическим сложением векторов тока |
I 0 и |
||||||||||||||||
тока |
I2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отложим на диаграмме вектор ЭДС ( |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
E1 ). К его концу прибавим |
||||||||||||||||
вектор |
I r |
|
, |
который должен быть в фазе с током I |
. От конца вектора |
||||||||||||
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
I r отложим вектор |
jI |
x |
, который будет, повернут относительно то- |
||||||||||||||
1 1 |
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ка I1 на угол 90º.
В соответствии с уравнением (2.28) получим вектор первичного
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжения U1 и угол сдвига |
1 между векторами U1 |
и I1 . |
|||||
|
|
|
|
|
|
, любые изменения |
|
Из диаграммы следует, что при постоянном U1 |
|||||||
нагрузки Z н |
приводят к изменению |
|
|
||||
тока I 2 , |
а |
следовательно, к изме- |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
нению вторичного напряжения U2 . |
|
|
|||||
При увеличении I 2 , вторичное на- |
|
|
|||||
пряжение |
U |
2 несколько уменьша- |
|
|
|||
ется. |
|
|
|
|
|
|
|
Аналогичным |
способом |
по- |
|
|
|||
строена |
векторная |
диаграмма |
|
|
|||
трансформатора |
при |
активно- |
|
|
|||
емкостной нагрузке, рис. 2.9. |
|
|
|
||||
Пример 5. В однофазном |
|
|
|||||
трансформаторе |
первичное |
на- |
|
|
47 |
Рис. 2.9. Векторная диаграмма |
|
трансформатора при активно-емкостной |
||
|
||
|
нагрузке |
пряжение U1 =5000 В, вторичное напряжение U 2 =400 В, мощность S=100 кВА, вторичное напряжение при холостом ходе U 20 =428 В,
приведенное активное сопротивление вторичной обмотки |
r2 =2,72 |
Ом, приведенное индуктивное сопротивление вторичной |
обмотки |
x2 = 8,9 Ом, коэффициент мощности cos |
2 1 |
нагрузки. Определить |
||||||||||
ЭДС E1 первичной обмотки. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Решение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Вторичный ток |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
I2 |
S /U2 |
100000/ 400 250 |
А . |
|
|
|
|
|
||||
Сопротивление нагрузки |
|
|
|
|
|
|
||||||
Z н |
rн |
U 2 / I 2 |
400/ 250 1,6 |
Ом . |
|
|
|
|
|
|||
Коэффициент трансформации |
|
|
||||||||||
k |
U1 /U 20 |
5000/ 428 |
11,68 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Приведенное сопротивление нагрузки |
|
|
||||||||||
rн |
k 2 |
rн |
11,682 |
1,6 |
218,28 |
Ом . |
|
|
|
|
|
|
Комплексное сопротивление трансформатора |
||||||||||||
Z |
Z k |
rн |
2,72 |
j8,9 |
218,28 |
221 j8,9 Ом . |
|
|||||
Первичная ЭДС |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
|
|
|
|
E1 |
E2 |
Z I2 |
( 221 |
j |
8,9 ) |
|
|
|
4730,3 |
j 190,5 В. |
||
11,68 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Действующее значение ЭДС |
|
|
|
|
|
|||||||
E1 |
4730,32 190,52 |
4734 |
В. |
|
|
|
|
|
Вопросы для самоконтроля
1.Что произойдет с током в первичной обмотке трансформатора, если изменить (увеличить или уменьшить) ток вторичной обмотки?
2.Как определить номинальные токи однофазного трансформатора, если известны его номинальная мощность, первичное и вторичное напряжения?
3.Что происходит с магнитным потоком в магнитопроводе при увеличении тока нагрузки?
4.С какой целью производится приведение вторичной обмотки к первичной обмотке?
48
5.Что называется схемой замещения, и какой физический смысл
еепараметров?
6.Для чего служит векторная диаграмма трансформатора?
7.Как определить первичную и вторичную мощности трансформатора?
8.Как определить коэффициенты мощности первичной и вторичной обмоток трансформатора?
9.К чему приведет снижение первичного напряжения трансформатора при неизменной вторичной мощности?
10.В чем опасность для трансформатора при увеличении его первичного напряжения?
2.5.Физические процессы в трансформаторе при коротком замыкании
Коротким замыканием трансформатора называется такой режим, при котором вторичная обмотка замкнута накоротко и вторичное на-
|
0 . |
|
|
|
пряжение равно U 2 |
|
|
|
|
Системы уравнений (2.28) – (2.31) для этого случая принимают |
||||
вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.32) |
|
U1 |
E1 |
I1 Z1 ; |
|
|
|
|
Z 2 ; |
(2.33) |
|
E2 |
I2 |
||
|
I |
I |
I . |
(2.34) |
|
0 |
1 |
2 |
|
Как следует из второго уравнения системы, в нем отсутствуют со- |
||||
ставляющие I 2 rн и |
jI 2 xн . Это приводит при номинальном первичном |
напряжении к многократному увеличению как вторичного, так и первичного токов трансформатора и, как следствие, к его аварии.
Однако, если подвести к первичной обмотке напряжение , значительно меньшее, чем первичное номинальное напряжение U1н ,
то можно получить в обмотках номинальные значения первичного и вторичного токов. Такой режим не представляет опасности для трансформатора и дает возможность получить ряд важных результатов.
49