Zagryadtskiy_elektr_mashiny_1
.pdfПодведем к первичной обмотке напряжение U1k , при котором в
обмотках короткозамкнутого трансформатора протекают номинальные токи. Отношение напряжения U1k к напряжению U1н называется напряжением короткого замыкания.
uk % U1k 100 %.
U1н
Величина uk % в мощных трансформаторах составляет 3 – 5 % номинального первичного напряжения U1н . В маломощных трансформаторах uk % имеет несколько большую величину.
При таком напряжении снижается магнитный поток трансформатора, и, следовательно, уменьшается ток холостого хода. Поэтому в
третьем уравнении системы можно положить I0 |
0 . |
|
|||||||
С учетом этого, уравнения для трансформатора запишутся: |
|
||||||||
|
|
U |
1k |
I1 |
( r1 |
r2 ) |
j( x1 x2 ) |
I1 Z k ; |
(2.35) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I1 |
I 2 ; |
|
(2.36) |
где rk |
r1 |
r2 и xk |
x1 |
x2 |
– активные и индуктивные сопротивления |
||||
короткого замыкания, |
|
|
|
|
|
|
|||
Z k |
rk |
jxk – полное сопротивление короткого замыкания. |
|
||||||
Сопротивления |
Zk , |
rk , |
xk |
определяются из опыта короткого за- |
мыкания. Схема опыта короткого замыкания аналогична схеме рис 2.6 опыта холостого хода, за исключением того, что вторичная обмотка трансформатора замкнута не на вольтметр, а на амперметр.
Схема замещения короткозамкнутого трансформатора имеет вид, рис. 2.10. На рис. 2.11 приведена векторная диаграмма, согласно уравнениям (2.35) и (2.36).
Из схемы замещения следует, что:
U ka |
I1 |
rk ; |
Ukp |
I1 xk ; |
|
U k |
I1 |
Zk . |
50
Рис. 2.10. Схема замещения трансформатора при коротком замыкании
На |
практике |
величины |
U ka ,U kp ,U k |
выражают в процентном |
отношении от номинального напряжения U1 . Ток I1 при этом считают первичным номинальным током. Тогда активная составляющая напряжения короткого замыкания
|
|
|
|
|
Рис. 2.11. Векторная диаграмма |
|
|
|
I1 rk |
|
трансформатора при коротком |
u |
|
% |
100 %, |
замыкании |
|
ka |
|
|
|||
|
|
U1 |
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
(2.37) |
индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания
|
|
u |
|
|
% |
I xk |
100 % . |
(2.38) |
||
|
|
kp |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
U1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Напряжение короткого замыкания в процентах |
|
|||||||||
|
|
u |
|
% |
|
I1 Zk |
100 % . |
(2.39) |
||
|
|
k |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
U1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Величина uk % указывается в паспортных данных трансформато- |
||||||||||
ра. Потери P |
I 2 |
r дают потери в меди первичной и вторичной |
||||||||
kн |
1н |
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
обмотках трансформатора. Потерями в магнитном сердечнике пренебрегаем, поскольку магнитный поток мал, мала и индукция, а потери в стали пропорциональны квадрату индукции.
Из соотношения
2
Pk Pkн II1 ,
1н
где Pkн – номинальные потери, а I1н – номинальный вторичный ток, можно рассчитать потери Pk для любого тока нагрузки.
51
Пример 6. Определить напряжение короткого замыкания и мощность, потребляемую при коротком замыкании однофазным трансформатором. Его данные: мощность S = 20000 кВА, первичное напряжение U1 = 160 кВ, r1 = 4 Ом, r2 = 3,66 Ом, x1 = 20 Ом,
x2 =16,32 Ом.
Решение: Первичный ток
I1 |
S |
20000 |
125 |
А . |
||
|
|
|
||||
U1 |
160 |
|||||
|
|
|
||||
Комплексное сопротивление короткого замыкания |
Z k (r1 |
r2 ) |
j(x1 |
x2 ) |
(4 |
|
3,66) |
|
j(20 |
16,32) 7,66 j36,32 Ом . |
||||||||||
Сопротивление короткого замыкания |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Z |
k |
|
|
r 2 |
x2 |
7,662 |
36,322 |
|
37,12 Ом . |
||||||||||
|
|
|
|
|
k |
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Напряжение короткого замыкания |
|
||||||||||||||||||
Uk |
I1 Zk |
125 37,12 |
|
4640 В . |
|
|
|||||||||||||
Напряжение короткого замыкания в % |
|||||||||||||||||||
u |
|
|
% |
|
|
Uk |
|
100 % |
|
|
|
4640 |
|
100 % |
2,9 |
||||
k |
|
|
U1 |
160000 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Мощность, потребляемая при коротком замыкании |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
I 2 |
r |
|
1252 7,66 |
119,7 кВт . |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
1 |
k |
|
|
|
|
|
|
Вопросы для самоконтроля
1.Дайте определение понятию «напряжение короткого замыка-
ния».
2.Почему при коротком замыкании можно принять, что потери короткого замыкания равны потерям в меди обмоток?
3.Определено значение uk % трансформатора при частоте 50 Гц.
Как изменится uk % при увеличении частоты до 60 Гц?
4. Зависит ли величина uk % от конструкции обмоток?
52
2.6. Изменение вторичного напряжения трансформатора от величины и характера нагрузки
При холостом ходе трансформатора на зажимах вторичной обмотки номинальное напряжение равно U 20 . При увеличении его на-
грузки, т.е. тока I 2 , вторичное напряжение U 2 , по сравнению с напряжением U 20 , начинает снижаться из-за падения напряжения в
трансформаторе. Изменение напряжения при переходе от холостого хода к нагрузке можно выразить в процентах от напряжения U 20 , т.е.
U% |
U 20 U 2 |
100 % |
U1 U 2 |
100 % . |
(2.40) |
|
|
|
|||||
|
U 20 |
|
U1 |
|
||
В этом выражении под величиной U 2 |
будем понимать напряже- |
ние на вторичной обмотке при номинальном вторичном токе.
Если использовать приведенные значения величин, то
U 20 U1 / k
Подставляя U 2 , и U 20 в (2.40), получим изменение напряжения в процентах номинального первичного напряжения.
u% |
U1 U 2 |
100 % |
(2.41) |
|
|||
|
U1 |
|
|
Для определения u% воспользуемся упрощенной схемой заме- |
|||
щения, рис. 2.12, а, полученной из схемы замещения рис. |
2.7 при |
Рис. 2.12. Упрощенная схема замещения (а)
53
и векторная диаграмма (б) трансформатора при нагрузке и пренебрежении током холостого хода
пренебрежении током холостого хода. На основании упрощенной схемы построим векторную диаграмму, рис. 2.12, б.
Изменение напряжения U U1 U 2 определится отрезком вг. Опустим перпендикуляр из точки в на продолжение вектора U 2 . Тогда изменение напряжения приближенно будет равно
U I1 rk cos 2 I1 xk sin 2 I1 (rk cos 2 xk sin 2 ) (2.42)
или, согласно (2.41),
u% |
I1 |
(r |
cos |
|
x |
|
sin |
|
) 100 % |
(2.43) |
|
2 |
k |
2 |
|||||||
|
|
k |
|
|
|
|
|
|||
|
U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и зависит от величины тока I1 и угла нагрузки |
|
2 . |
|
Введем в уравнение активное и индуктивное падения напряжения короткого замыкания, согласно (2.37) и (2.38). Тогда выражение (2.43) запишется
u% uka % cos 2 ukp %sin 2 . |
(2.44) |
Выражение (2.44) справедливо как для активно-индуктивной, так и для активно-емкостной нагрузки. Для активно-емкостной нагрузки необходимо в формуле (2.44) поменять знак « + » на знак «-».
Если ввести коэффициент нагрузки
|
I 2 |
|
I1 |
|
, |
|
(2.45) |
|
|
I 2н |
|
I1н |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
то в этом случае выражение (2.44) можно представить: |
|
|
||||||
|
|
u% (uka % cos 2 |
ukp %sin 2 ) |
|||||
|
|
Определим величину U 2 . Вто- |
||||||
|
ричное напряжение трансформато- |
|||||||
|
ра равно |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
U 2 U 20 (1 |
|
u% |
) . (2.46) |
|
|
|
|
|
|
100 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.13. Внешние характеристики трансформатора:
1 – активная; |
54 |
|
2 – активно-индуктивная; |
||
|
||
3 – активно-емкостная нагрузки |
|
Зависимость U 2 от тока I 2 при постоянном первичном напряжении U1 и угле нагрузки 2 называется внешней характеристикой трансформатора.
На рис. 2.13 изображены внешние характеристики трансформатора при различном характере нагрузки. При активной и активноиндуктивной нагрузке с увеличением тока I 2 вторичное напряжение снижается, а при активно-емкостной нагрузке – увеличивается.
Пример 7. Трансформатор имеет следующие данные: первичное напряжение U1 =5000 В, вторичное напряжение U 2 = 400 В, первичный ток I1 = 20 А, напряжение короткого замыкания uk % = 7,95,
потери короткого замыкания Pk |
= 2956 Вт, коэффициент мощно- |
|||||||||||||||||||||||||||
сти cos 2 |
= 0,8. Определить напряжение холостого хода вторичной |
|||||||||||||||||||||||||||
обмотки трансформатора. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
Решение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Сопротивление короткого замыкания |
|
|||||||||||||||||||||||||||
rk |
|
|
Pk |
|
|
2956 |
|
|
7,39 Ом . |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
I12 |
202 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Активная составляющая напряжения короткого замыкания |
||||||||||||||||||||||||||||
u |
|
|
% |
|
|
|
I1 rk |
100% |
|
|
|
20 7,39 |
100% |
|
2,96 % |
|||||||||||||
ka |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
U1 |
|
|
|
|
|
|
|
5000 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
ukp % |
|
|
uk2 % uka2 % |
7,952 |
2,962 |
|
7,38 % |
|||||||||||||||||||||
Изменение напряжения |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
u% |
uka % cos |
2 |
|
ukp %sin |
2 2,96 0,8 7,38 0,6 6,8 % |
|||||||||||||||||||||
Вторичное напряжение при холостом ходе |
||||||||||||||||||||||||||||
U 20 |
|
|
|
U 2 |
|
|
400 |
|
|
430 |
|
В. |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
u% |
|
|
6,8 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
100 |
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.7. Коэффициент полезного действия трансформатора
Под коэффициентом полезного действия понимается отноше-
ние отдаваемой трансформатором с вторичной обмотки активной
55
мощности P2 к потребляемой первичной обмоткой активной мощно-
сти P1 , т.е.
P2 |
U 2 |
I 2 |
cos |
2 |
. |
(2.47) |
|
P1 |
|
U1 |
I1 |
cos |
1 |
||
|
|
|
Величина в мощных трансформаторах достигает 0,96 – 0,99, в трансформаторах малой мощности 0,6 – 0,75. Эти высокие значения не позволяют непосредственно использовать выражение (2.47) изза возможных ошибок. Поэтому определение производят косвенным методом, пользуясь формулой
|
|
P2 |
|
|
U 2 I 2 |
cos |
2 |
, |
(2.48) |
|
|
P2 |
P U 2 I 2 cos |
2 |
Pc Pм |
||||
|
|
|
|
||||||
где |
Р – суммарные потери в трансформаторе, состоящие из по- |
терь в магнитопроводе Pc , потерь в меди первичной и вторичной об-
моток P м .
Потери в магнитопроводе в крупных трансформаторах можно принять равными потерям холостого хода, а потери в меди – потерям короткого замыкания.
Как отмечалось выше, потери в магнитопроводе не зависят от тока нагрузки, потери в обмотках трансформатора пропорциональны квадрату этого тока и, следовательно, являются переменными.
|
Преобразуем выражение (2.48) при условии, что U2 |
|
U2н |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
U |
|
I |
|
|
I 2н |
|
cos |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
I 2н |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Sн |
cos |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
(2.49) |
|||
U |
|
I |
|
I |
2н |
|
|
cos |
|
|
P I |
2 |
r |
|
I |
1н |
2 |
|
Sн cos 2 |
Pc |
|
2 Pkн |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
2 I 2н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
c |
1 |
|
k |
|
I1н |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где Sн |
|
U 2н |
|
I 2н |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
P |
|
I 2 |
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
kн |
|
1н |
|
|
k . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
При заданной мощности Sн |
|
и cos |
2 , единственной переменной |
||||||||||||||||||||||||
величиной является величина |
|
, |
называемая коэффициентом нагруз- |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ки трансформатора. Определим величину |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
при которой величина |
будет макси- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мальной. Для этого достаточно продиф- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ференцировать (2.49) по |
и приравнять |
Рис. 2.14. Зависимость |
56 |
|
КПД η от тока нагрузки |
||
|
производную нулю. Проделав эту операцию, получим
Pc
max Pkн
Зависимость КПД от тока нагрузки показана на рис. 2.14. Максимальное значение коэффициента полезного действия
трансформатора получается при нагрузках, соответствующих
= 0,5 – 0,8.
Пример 8. Трансформатор мощностью Sн = 630 кВА имеет потери холостого хода 1420 Вт, потери короткого замыкания 7600 Вт, коэффициент мощности активно-индуктивной нагрузки cos 2 = 0,8. Определить максимальное значение КПД.
Решение:
Максимальный коэффициент нагрузки
|
|
|
|
|
|
Pc |
|
|
|
1420 |
|
|
0,43. |
|
|
|
|
|
|||
|
max |
|
|
|
Pkн |
|
|
|
7600 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Максимальное значение КПД |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
max |
Sн |
|
cos 2 |
|
|
|
0,43 |
630 |
0,8 |
0,987. |
||||
max |
|
|
S |
|
cos |
|
|
P |
2 |
P |
0,43 630 0,8 |
1,42 |
0,432 7,6 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
max |
н |
2 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
max |
kн |
|
|
|
|
Из (2.49) вытекает, что если трансформатор эксплуатируется с изменяющейся нагрузкой, то коэффициент полезного действия будет также изменяться. Для оценки экономичности эксплуатации с изменяющейся нагрузкой правильный результат дает учет энергии потерь за определенный период времени, например за год. В этом случае коэффициент полезного действия можно определить как отношение отдаваемой электрической энергии к потребляемой.
Вопросы для самоконтроля
1.Объясните, почему КПД при постоянном коэффициенте мощности имеет максимальное значение?
2.Почему трансформаторы изготовляются с различными отношениями потерь холостого хода и короткого замыкания?
3.Дайте пояснение, зачем в трансформаторах вводится коэффициент нагрузки?
57
2.8. Автотрансформаторы
Под автотрансформатором понимается трансформатор, первичная и вторичная обмотки которого гальванически соединены и представляют одну обмотку, имеющую несколько выводов для подключения к источнику переменного тока и нагрузке.
Автотрансформаторы небольшой мощности применяются в стабилизаторах, бытовой технике; для электропитания приборов, аппаратуры и устройств с нестандартным питающим напряжением.
Автотрансформаторы мощностью несколько десятков и сотен киловольт-ампер предназначаются для питания технологических установок, требующих плавного регулирования и стабилизации напряжения.
В установках высокого напряжения используются мощные автотрансформаторы. Они предназначаются для соединения электрических сетей с близкими значениями напряжений.
Автотрансформаторы могут служить как для понижения напряжения, рис. 2.15, а, так и для повышения напряжения, рис. 2.15, б. Они выполняются с небольшими коэффициентами трансформации, экономичнее в работе и имеют меньшую массу по сравнению с трансформаторами такой же мощности.
Рассмотрим понижающий автотрансформатор. На рис. 2.15, а стрелками обозначены выбранные положительные направления напряжений и токов. Общее число витков в обмотке А-Х обозначим через W1 , а в обмотке а-х – через W2 . ЭДС в обмотке А-Х обозначим через E1 , а в обмотке а –х – E2 .
58
Рис. 2.15. Схемы однофазных автотрансформаторов: а–понижающего,б–повышающего
Коэффициент трансформации автотрансформатора, как и коэффициент трансформации трансформатора, равен
|
|
|
|
ka |
W1 |
|
|
|
E1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
W2 |
|
E2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Работа автотрансформатора в установившемся режиме описыва- |
||||||||||||||
ется следующим комплексными уравнениями: |
|
|||||||||||||
|
|
|
U П |
ЕП |
|
|
I1 |
Z П |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z 2 |
|
|
|||
|
|
|
U 2 |
E2 |
|
I 2 |
; |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I W |
I |
W |
2 |
|
I |
W ; |
(2.49, а) |
||||
|
|
|
1 |
1 |
2 |
|
|
|
|
0 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
I ax |
|
I1 |
|
|
I 2 |
. |
(2.49, б) |
||
где EП – ЭДС, индуктируемая в обмотке А-а основным потоком, |
||||||||||||||
U П |
,U 2 |
, I1 |
, I 2 – напряжения и токи в обмотках А-а и а-х; |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z П |
rП |
jxП , Z 2 r2 |
jx2 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rП , r2 , xП , x2 – активные и индуктивные сопротивления рассеяния обмоток.
Пренебрегая током холостого хода, из уравнения (2.49, а) следует:
I2 I1W1 /W2 .
В понижающем автотрансформаторе I2 I1 Подставляя I 2 в (2.49, б) получим ток в общей части а-х
Iax I1 (1 W1 /W2 ) I1 (1 ka )
Умножим обе части полученного уравнения на число витков W2
59