- •Глава 1. Введение
- •1.1. Термодинамика и ее метод
- •1.2. Параметры состояния
- •1.3. Понятие о термодинамическом процессе
- •1.4. Идеальный газ. Законы идеального газа
- •1.5. Понятие о смесях. Смеси идеальных газов
- •1.6. Понятие о теплоемкости
- •Глава 2. Первый закон термодинамики
- •2.1. Теплота. Опыт Джоуля. Эквивалентность теплоты и работы
- •2.2. Закон сохранения и превращения энергии
- •2.3. Внутренняя энергия и внешняя работа
- •2.4. Уравнение первого закона термодинамики
- •2.5. Энтальпия
- •2.6. Уравнение первого закона термодинамики для потока
- •Глава 3. Второй закон термодинамики
- •3.1. Циклы. Понятие термического КПД. Источники теплоты
- •3.2. Обратимые и необратимые процессы
- •3.3. Формулировки второго закона термодинамики
- •3.4. Цикл Карно. Теорема Карно
- •3.5. Термодинамическая шкала температур
- •3.6. Энтропия
- •3.7. Изменение энтропии в необратимых процессах
- •3.8. Объединенное уравнение первого и второго законов термодинамики
- •3.9. Энтропия и термодинамическая вероятность
- •3.10. Обратимость и производство работы
- •Глава 4. Дифференциальные уравнения термодинамики
- •4.1. Основные математические методы
- •4.2. Уравнения Максвелла
- •4.3. Частные производные внутренней энергии и энтальпии
- •4.4. Теплоемкости
- •Глава 5. Равновесие термодинамических систем и фазовые переходы
- •5.1. Гомогенные и гетерогенные термодинамические системы
- •5.2. Термодинамическое равновесие
- •5.3. Условия устойчивости и равновесия в изолированной однородной системе
- •5.4. Условия фазового равновесия
- •5.5. Фазовые переходы
- •5.7. Устойчивость фаз
- •5.8. Фазовые переходы при неодинаковых давлениях
- •Глава 6. Термодинамические свойства веществ
- •6.1. Термические и калорические свойства твердых тел
- •6.2. Термические и калорические свойства жидкостей
- •6.3. Опыт Эндрюса. Критическая точка. Уравнение Ван-дер-Ваальса
- •6.4. Термические и калорические свойства реальных газов. Уравнения состояния реальных газов
- •6.5. Термодинамические свойства веществ на линии фазовых переходов. Двухфазные системы
- •6.6. Свойства вещества в критической точке
- •6.7. Методы расчета энтропии вещества
- •6.8. Термодинамические диаграммы состояния вещества
- •6.9. Термодинамические свойства вещества в метастабильном состоянии
- •Глава 7. Основные термодинамические процессы
- •7.1. Изохорный процесс
- •7.2. Изобарный процесс
- •7.3. Изотермический процесс
- •7.4. Адиабатный процесс
- •7.5. Политропные процессы
- •7.7. Адиабатное расширение реального газа в вакуум (процесс Джоуля)
- •7.8. Процессы смешения
- •7.9. Процессы сжатия в компрессоре
- •Глава 8. Процессы течения газов и жидкостей
- •8.1. Основные уравнения процессов течения
- •8.2. Скорость звука
- •8.3. Истечение из суживающихся сопл
- •8.4. Переход через скорость звука. Сопло Лаваля
- •8.5. Адиабатное течение с трением
- •8.6. Общие закономерности течения. Закон обращения воздействий
- •8.7. Температура адиабатного торможения
- •9.1. О методах анализа эффективности циклов
- •9.2. Методы сравнения термических КПД обратимых циклов
- •9.3. Метод коэффициентов полезного действия в анализе необратимых циклов
- •Глава 10. Теплосиловые газовые циклы
- •10.1. Циклы поршневых двигателей внутреннего сгорания
- •10.2. Циклы газотурбинных установок
- •10.3. Циклы реактивных двигателей
- •Глава 11. Теплосиловые паровые циклы
- •11.1. Цикл Карно
- •11.2. Цикл Ренкина
- •11.3. Анализ цикла Ренкина с учетом потерь от необратимости
- •11.4. Цикл с промежуточным перегревом пара
- •11.5. Регенеративный цикл
- •11.6. Бинарные циклы
- •11.7. Циклы парогазовых установок
- •11.8. Теплофикационные циклы
- •Глава 12. Теплосиловые циклы прямого преобразования теплоты в электроэнергию
- •12.1. Цикл термоэлектрической установки
- •12.2. Цикл термоэлектронного преобразователя
- •12.3. Цикл МГД-установки
- •Глава 13. Холодильные циклы
- •13.1. Обратные тепловые циклы и процессы. Холодильные установки
- •13.2. Цикл воздушной холодильной установки
- •13.3. Цикл парокомпрессионной холодильной установки
- •13.4. Цикл пароэжекторной холодильной установки
- •13.5. Понятие о цикле абсорбционной холодильной установки
- •13.6. Цикл термоэлектрической холодильной установки
- •13.7. Принцип работы теплового насоса
- •13.8. Методы сжижения газов
- •Глава 14. Влажный воздух
- •14.1. Основные понятия
- •14.2. Н, d-диаграмма влажного воздуха
- •Глава 15. Основы химической термодинамики
- •15.1. Термохимия. Закон Гесса. Уравнение Кирхгофа
- •15.2. Химическое равновесие и второй закон термодинамики
- •15.3. Константа равновесия и степень диссоциации
- •15.4. Тепловой закон Нернста
Глава 12. Теплосиловые циклы прямого преобразования теплоты в электроэнергию
12.1.Цикл термоэлектрической установки
12.2.Цикл термоэлектронного преобразователя
12.3.Цикл МГД-установки
Г л а в а д в е н а д ц а т а я
ТЕПЛОСИЛОВЫЕ ЦИКЛЫ ПРЯМОГО ПРЕОБРАЗОВАНИЯ ТЕПЛОТЫ В ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЮ
Установки, в которых преобразование теплоты в электроэнергию происходит, минуя такие промежуточные стадии, как превращение теплоты в кинетическую энергию потока рабочего тела и кинетической энергии потока рабочего тела в кинетическую энергию вращения ротора турбины и связанного с ним ротора электрогенератора, называют установками п р я м о г о п р е о б р а з о в а - н и я т е п л о т ы в э л е к т р о э н е р г и ю .
Кним относятся термоэлектрические установки и термоэлектронные преобразователи. Обычно к ним относятся также установки с магнитогидродинамическими генераторами, хотя, как будет показано ниже, это в известной степени условно.
Кустановкам прямого преобразования энергии относятся и так называемые топливные элементы, в которых непосредственно в электроэнергию превращается химическая энергия топлива (минуя стадию превращения в теплоту), а также фотоэлектрические преобразователи. Эти установки нами не рассматриваются.
12.1. Цикл термоэлектрической установки
Эффекты Зеебека и Пельтье. В 1821 г. немецкий физик Т.И. Зеебек обнаружил эффект, существо которого состоит в следующем: в электрической цепи, составленной из двух разнородных проводников, возникает разность электрических потенциалов, если точки спаев этих двух проводников помещены в среды с разными температурами (рис. 12.1). Эта разность потенциалов носит название термоэлектродвижущей силы (термоЭДС); электрическую цепь, в которой возникает термоЭДС, называют термоэлектрической цепью, а материалы, из которых составлена термоэлектрическая цепь, — термоэлектродами. При этом разность потенциалов оказывается пропорциональной разности температур спаев термоэлектрической цепи:
E = αΔT |
(12.1) |
или в дифференциальной форме |
|
dE = αdT, |
(12.1а) |
где Е — термоЭДС; α — коэффициент пропорциональности.
Из (12.1а) следует, что α численно равна термоЭДС, возникающей в цепи при разности температур спаев, равной одному градусу. Термоэлектрический коэффициент α обычно измеряется в вольтах на градус (или милливольтах на градус). Величина α в общем случае является функцией температуры. Для упрощения будем считать, что α не зависит от температуры.
Интегрируя уравнение (12.1а) и считая при этом, что α ≠ f (T ), получаем
E1 – E2 = α(T1 – T2), |
(12.2) |
где индексы 1 и 2 относятся соответственно к горячему и холодному спаям термоэлектрической цепи (условимся называть горячим тот спай цепи, который находится при более высокой температуре; другой спай будем именовать холодным).
391
Г л а в а 12. ТЕПЛОСИЛОВЫЕ ЦИКЛЫ ПРЯМОГО ПРЕОБРАЗОВАНИЯ
T1 |
T1 |
|
|
š Е |
R |
T2 |
T2 |
Рис. 12.1 |
Рис. 12.2 |
Понятно, что если замкнуть эту цепь через какое-либо внешнее электрическое сопротивление (обмотку электродвигателя, электронагреватель и т.д.), то в термоэлектрической цепи возникнет ток (рис. 12.2).
Если изменить температуры спаев на обратные (т.е. спай, находящийся при температуре Т1, поместить в среду с температурой Т2, а другой спай, темпера-
тура которого была равна Т2, поместить в среду с температурой Т1), то в цепи
возникнет ток, равный току при прежних температурах спаев, но текущий в противоположном направлении.
Эффект Зеебека используется в измерительной технике; широко распространенные простые приборы для измерения разности температур — термопары — представляют собой термоэлектрическую цепь, в которой возникает термоЭДС, если спаи находятся при разных температурах. Измерив термоЭДС и зная температуру одного из спаев термопары, можно определить температуру среды, в которую помещен другой спай (разумеется, для этого надо знать значение α, которое определяется предварительной тарировкой).
Термоэлектрический эффект может быть использован и для производства электроэнергии. Впервые вопрос о создании термоэлектрического генератора, основанного на использовании эффекта Зеебека, был поставлен еще в 1885 г. английским физиком Д.У. Рэлеем. Однако долгое время эта идея не была реализована вследствие того, что известные в то время термоэлектродные материалы позволяли сооружать термоэлектрические генераторы лишь с очень малым термическим КПД. В 1929 г. советский физик А.Ф. Иоффе указал на большую перспективность использования в термоэлектрогенераторах полупроводниковых термоэлектродов. Дальнейшие работы А.Ф. Иоффе и его сотрудников, а также работы зарубежных ученых полностью подтвердили этот вывод. В настоящее время полупроводниковые термоэлектрические генераторы получают все более широкое распространение.
Остановимся еще на одном физическом эффекте, неразрывно связанном с эффектом Зеебека. Речь идет об эффекте, открытом в 1834 г. французским физиком Ж. Пельтье. Сущность эффекта Пельтье состоит в следующем. Если через цепь, составленную из двух разнородных проводников, пропускать ток от внешнего источника электроэнергии, то один из спаев цепи поглощает, а другой выделяет теплоту. При изменении направления тока в спае, который поглощал теплоту, будет происходить выделение теплоты, а другой спай, в котором ранее теплота выделялась, будет поглощать теплоту. При этом количество теплоты Q, поглощаемой или выделяющейся в спае, оказывается пропорциональным силе тока I:
Q = ΠI ; |
(12.3) |
коэффициент пропорциональности Π носит название коэффициента Пельтье.
392
12.1. Цикл термоэлектрической установки
Можно показать, что коэффициент Пельтье связан с термоэлектрическим
коэффициентом α следующим соотношением: |
|
Π = αT. |
(12.4) |
С учетом этого соотношения уравнение (12.3) может быть записано в виде |
|
Q = αTI. |
(12.5) |
Как только в соответствии с законом Зеебека в замкнутой термоэлектрической цепи начинает циркулировать ток, так тотчас же «вступает в действие» закон Пельтье: под действием этого тока горячий спай начинает поглощать теп-
лоту из окружающей среды (обозначим эту теплоту Q1П ), а холодный спай —
выделять теплоту (Q2П ) в окружающую среду. (Индекс «П» указывает на то, что
эта теплота связана с эффектом Пельтье.)
Приступим теперь к анализу процессов, происходящих в термоэлектрогенераторе. Как и всякая тепловая машина, термоэлектрогенератор может превращать теплоту в работу только в том случае, если имеются источники теплоты с разными температурами.
Как обычно, среду с более высокой температурой Т1, в которой размещен
горячий спай термоэлектрической цепи, будем называть горячим источником, а среду с меньшей температурой Т2 (в ней находится холодный спай) — холод-
ным источником.
ТермоЭДС, возникающая в цепи, в соответствии с уравнением (12.2) равна E = α(Т1 – Т2),
где Т1 и Т2 — температуры спаев, Т1 > Т2. Если эта цепь замкнута на какое-либо
внешнее сопротивление, то в цепи течет ток I. При этом в соответствии с уравнением (12.5) горячий спай поглощает из горячего источника теплоту
Q |
П |
= αT |
1 |
I , |
(12.6) |
|
1 |
|
|
|
|
а холодный спай выделяет и передает холодному источнику теплоту |
|
||||
Q |
П |
= αT |
2 |
I . |
(12.7) |
|
2 |
|
|
|
Известно, что если в цепи, в которой имеется разность потенциалов, циркулирует электрический ток, то работа L, совершаемая этим током, равна произве-
дению силы тока на разность потенциалов, т.е. |
|
L = α(Т1 – Т2 )I. |
(12.8) |
Если обозначить электрическое сопротивление собственно термоэлектродов через r, а внешнее сопротивление через R, то работа электрического тока, которая определяется уравнением (12.8), будет расходоваться на преодоление внутреннего сопротивления (джоулевы потери внутри термоэлектрогенератора Qдж)
и на преодоление внешнего сопротивления, т.е. на совершение полезной вне-
шней работы Lц. Следовательно, можно записать: |
|
α(Т1 – Т2)I = Qдж + Lц , |
(12.9) |
откуда получаем работу, отдаваемую внешнему потребителю: |
|
Lц = α(Т1 – Т2)I – Qдж . |
(12.10) |
С достаточной степенью точности можно считать, что половина джоулевой теплоты Qдж, выделяющейся в электродах термоэлектрогенератора, поступает
к горячему спаю (т.е. в горячий источник), а другая половина — к холодному спаю (т.е. в холодный источник).
393
Г л а в а 12. ТЕПЛОСИЛОВЫЕ ЦИКЛЫ ПРЯМОГО ПРЕОБРАЗОВАНИЯ
Вследствие того что температура горячего спая выше температуры холодного спая, некоторое количество теплоты (обозначим его Qλ ) будет переходить
от горячего источника к холодному непосредственно путем теплопроводности по термоэлектродам.
Итак, в процессе работы термоэлектрогенератора из горячего источника отбираются теплота Пельтье Q1П и теплота Qλ , отводимая путем теплопроводности. В
то же время горячему источнику «возвращается» примерно половина количества теплоты, выделяющейся в виде джоулевых потерь в термоэлектродах. Следовательно, количество теплоты Q1, отбираемой из горячего источника, равно:
Q1 = Q |
П |
|
1 |
|
1 |
+ Qλ |
– ---- Qдж . |
(12.11) |
|
|
|
|
2 |
|
К холодному источнику подводятся теплота Пельтье Q2П , теплота Qλ, посту-
пающая из горячего источника вследствие теплопроводности по термоэлектродам, и вторая половина теплоты джоулевых потерь в термоэлектродах. Следовательно,
Q2 = Q |
П |
|
1 |
|
2 |
+ Qλ |
+ ---- Qдж . |
(12.12) |
|
|
|
|
2 |
|
Отдаваемая внешнему потребителю полезная работа, производимая установкой, в соответствии с первым законом термодинамики равна:
Lц = Q1 – Q2.
Подставляя в это соотношение значения Q1 и Q2 из уравнений (12.11) и (12.12), получаем:
Lц = Q1П – Q2П – Qдж . |
(12.13) |
Подставив в это соотношение значения Q1П и Q2П из уравнений (12.6) и (12.7), получим:
Lц = α(T1 – T2)I – Qдж,
что, как и следовало ожидать, совпадает с (12.10).
Очевидно, что работа Lц, отданная внешнему потребителю, может быть записана также в виде
Lц = I 2R, |
(12.14) |
где R — электрическое сопротивление внешнего потребителя электроэнергии, вырабатываемой термоэлектрогенератором.
КПД термоэлектрогенератора. В соответствии с общим соотношением (3.10)
ηLц
=------
тQ1
выражение для термического КПД цикла термоэлектрогенератора с учетом (12.11) и (12.14) записывается следующим образом:
|
|
|
|
I 2R |
|
(12.15) |
ηт = ------------------------------------------------------- . |
||||||
Q |
П |
+ Q |
λ |
– (1 ⁄ 2)Q |
дж |
|
|
1 |
|
|
|
394
12.1. Цикл термоэлектрической установки
Если бы в генераторе отсутствовали необратимые потери (джоулевы и за счет теплопроводности), то его термический КПД был бы равен термическому КПД цикла Карно. В самом деле, если положить Qλ = 0 и Qдж = 0, то из (12.6), (12.10) и (12.11) получим:
Lц = α(T1 – T2)I ; |
(12.16) |
Q1 = αT1I ; |
(12.17) |
подставляя значения Lц и Q1 в уравнение (3.10) ηт = Lц ⁄ Q1 , получаем
ηт |
T1 |
– T2 |
= ---------------- , |
||
|
|
T1 |
т.е. уравнение термического КПД цикла Карно.
Во избежание недоразумений отметим, что термический КПД генератора при отсутствии необратимых потерь равен термическому КПД цикла Карно при любом законе E = f (T ), а не только при линейной зависимости (12.2).
Количество теплоты Qλ, передаваемой теплопроводностью по двум термоэлектродам, определяется выражением
Qλ |
λIσI |
+ λII |
σII |
(T1 – T2 ) , |
(12.18) |
= -------------------------------- |
|||||
|
|
l |
|
|
|
где λ — коэффициент теплопроводности материала, из которого изготовлен термоэлектрод; l — длина термоэлектрода; σ — площадь его поперечного сечения, а индексы I и II относятся к двум термоэлектродам, из которых составлена термоэлектрическая цепь (длину обоих термоэлектродов считаем одинаковой).
Обычно термоэлектрическую цепь термоэлектрогенератора выполняют не так, как изображено на рис. 12.2, а так, как показано на рис. 12.3, — цепь чаще всего разрывают не в середине одного из термоэлектродов, а в холодном спае (что более удобно в конструкционном отношении).
Соединение электродов в горячем и холодном спаях обычно выполняется
с помощью, |
так называемых |
коммутационных пластин (заштрихованы |
|
на рис. 12.3), |
выполняемых |
из |
электропроводящих материалов, например |
из меди. В термогенераторе |
отдельные термоэлементы могут соединяться |
в единую цепь и последовательно, и параллельно — в зависимости от характера потребителя энергии.
Обозначив
λ IσI + λ IIσ II |
= Λ , |
|
--------------------------------- |
|
|
l |
|
|
запишем уравнение (12.18) в следующем виде: |
|
|
Qλ = Λ(T1 – T2). |
(12.20) |
|
|
||
Величина Qдж определяется выражением |
|
|
|
|
|
Qдж = I 2r, |
(12.21) |
|
где r — сопротивление термоэлектродов.
Значение r можно подсчитать по известному соотношению
ρ I |
ρ II |
(12.22) |
|
|
|
|
|
|
|||
r = ----- |
+ ------ , |
|
|
|
|
σ I |
σ II |
|
|
|
|
где ρ — удельное сопротивление материала термоэлектрода.
(12.19)
T1
R
T2
Рис. 12.3
395
Г л а в а 12. ТЕПЛОСИЛОВЫЕ ЦИКЛЫ ПРЯМОГО ПРЕОБРАЗОВАНИЯ
Обозначим отношение внешнего сопротивления R к сопротивлению термоэлектродов r через ν:
R |
(12.23) |
ν = ----- . |
|
r |
|
Поставив в уравнение (12.10) значения |
Qдж и Lц из уравнений (12.21) |
и (12.14), получим следующее выражение, определяющее силу тока в цепи термоэлектрогенератора:
I |
|
α(T1 – T2 ) |
|
(12.24) |
= --------------------------- , |
|
|||
|
|
r + R |
|
|
или с учетом (12.23) |
|
|
|
|
|
|
α(T1 – T2 ) |
|
|
I |
= |
--------------------------- |
|
(12.25) |
r(1 + ν) . |
|
|||
Подставляя это выражение для I в уравнения (12.6), (12.14) и (12.21), получаем: |
||||
п |
|
α2T1(T1 – T2 ) |
; |
(12.26) |
Q1 |
= ------------------------------------ |
|||
|
|
r(1 + ν) |
|
|
|
|
α2(T1 – T2 )2ν |
; |
(12.27) |
Lц = ------------------------------------ |
||||
|
|
r(1 + ν)2 |
|
|
|
|
α2(T1 – T2 )2 |
|
(12.28) |
Qдж = --------------------------------- . |
||||
|
|
r(1 + ν)2 |
|
|
С учетом (12.26)—(12.28) и (12.20) уравнение (12.15) для термического КПД термоэлектрогенератора может быть представлено в следующем виде:
|
|
|
|
α2(T1 |
– T2 )2ν |
|
|
|
|
|
|
|
------------------------------------ |
|
|
|
|
ηт |
= |
|
|
r(1 + ν)2 |
|
|
. |
|
(T1 |
– T2 ) |
|
|
|
α2(T1 – T |
|||
|
α2T1 |
+ Λ(T1 |
– T2 ) – |
1 |
2 )2 |
|||
|
------------------------------------r( |
1 + ν) |
--- |
--------------------------------- |
||||
|
|
|
2 |
r(1 + ν) |
2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Путем несложных преобразований отсюда можно получить:
η |
T1 |
– T2 |
|
|
1 |
|
|
|
= ------------------ |
--------------------------------------------------------------------------- . |
|||||||
|
т |
T1 |
|
Λr |
(1 + ν)2 |
|
|
T1 + T2 |
|
|
|
|
1 |
||||
|
|
|
1 + |
------ |
-------------------- |
+ |
---- |
------------------ |
|
|
|
α2 |
T1ν |
2 |
T1ν |
(12.29)
(12.29а)
Как видно из этого выражения, термический КПД термоэлектрогенератора зависит от температур Т1 и Т2, величины ν и свойств термоэлектродных матери-
алов (величины Λ, r и α).
T1 – T2
Фигурирующее в правой части этого уравнения отношение ------------------ представ-
T1
ляет собой термический КПД обратимого цикла Карно, осуществляемого в интервале температур от T1 до Т2:
ηK T1 – T2
= ------------------ .
т T1
Второй сомножитель, стоящий в правой части уравнения (12.29а), всегда меньше единицы: он учитывает уменьшение термического КПД термоэлектро-
396
12.1. Цикл термоэлектрической установки
генератора по сравнению с термическим КПД цикла Карно, обусловленное необратимыми потерями вследствие теплопроводности и выделения джоулевой теплоты.
Величина Λr ⁄ α2 зависит только от свойств термоэлектродных материалов и геометрических размеров термоэлектродов.
Обозначим:
|
z = α2 ⁄ (Λr) . |
(12.30) |
|
Из (12.29а) очевидно, что η |
т |
тем больше, чем меньше значение |
Λr ⁄ α2 , |
|
|
|
т.е. чем больше z.
Иными словами, термический КПД тем больше, чем меньше теплопроводность и электрическое сопротивление термоэлектродов, т.е. чем меньше необратимые потери вследствие теплопроводности и выделения джоулевой теплоты 1).
Подставляя в (12.30) значения Λ и r из уравнений (12.19) и (12.22), получаем:
z = |
|
|
|
|
|
α2 |
|
|
|
|
|
|
|
. |
(12.31) |
|
|
|
|
σ |
|
|
σ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|||
λ |
ρ |
|
+ λ |
|
II |
+ λ |
ρ |
|
|
+ λ |
|
ρ |
|
|
|
|
|
ρ ----- |
----- |
|
|
|
|||||||||
I |
|
I |
|
II |
I σI |
I |
|
II σII |
|
II |
|
II |
|
Как видно из этого соотношения, значение z зависит не только от физических характеристик термоэлектродных материалов (α, λI, λII, ρI и ρII), но и от соотно-
шения площадей поперечных сечений термоэлектродов σI ⁄ σII . Для того чтобы определить значение σI ⁄ σII , при котором z является максимальным (обозначим это значение z через z* ), следует продифференцировать уравнение (12.31) по σI ⁄ σII и приравнять полученное выражение нулю. В результате этой операции получаем:
σI |
|
|
ρIλII |
|
|
(12.32) |
||
----- = |
|
----------- |
|
|
||||
σII |
|
|
ρII |
λI |
|
|
|
|
и, следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α |
|
|
|
2 |
(12.33) |
z* = --------------------------------------------- ; |
||||||||
ρ |
λ |
I |
+ |
ρ |
II |
λ |
|
|
I |
|
|
|
|
II |
|
||
если ρI ≈ ρII и λI ≈ λII, то получаем отсюда: |
|
|
|
|
|
|||
z* |
|
|
α 2 |
|
|
|
|
|
= |
--------- |
|
|
|
|
(12.33а) |
||
|
4ρλ . |
|
|
|
Аналогичным образом для определения оптимального значения ν следует продифференцировать по ν уравнение (12.29а) с последующим приравниванием полученного результата нулю. Этот расчет показывает, что максимального значения термический КПД термоэлектрогенератора достигает при
ν* = z |
T------------------1 + T2 |
+ 1 . |
(12.34) |
|
2 |
|
|
1) Использование комплекса z как основной характеристики качества термоэлектродных материалов было предложено А.Ф. Иоффе.
397
Г л а в а 12. ТЕПЛОСИЛОВЫЕ ЦИКЛЫ ПРЯМОГО ПРЕОБРАЗОВАНИЯ
Значение термического КПД в этом случае составляет в соответствие с (10.29а):
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
ηт = ηт |
---------------------------------- |
, |
(12.35) |
|||||||||
|
|
|
|
|
2(1 |
+ |
ν* ) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
+ ------------------------ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zT1 |
|
|
||
откуда, заменяя z его значением из уравнения (12.34), получаем: |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
K |
ν* – 1 |
|
|
(12.35а) |
|||
|
|
ηт = ηт |
|
|
---------------------- . |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ν* + ---- |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
Если в уравнении (12.15) пренебречь величиной (1 ⁄ |
2 ) Qдж вследствие ее мало- |
|||||||||||||
сти по сравнению с |
(QП |
+ Q |
λ |
) , то уравнение (12.35а) можно привести к следую- |
||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щему виду: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
η |
|
= η |
K |
ν * – 1 |
, |
|
(12.36) |
||||
|
|
|
т |
т |
-------------- |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ν * + 1 |
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
= |
|
|
1 + z*T |
|
. |
|
(12.37) |
|||
|
|
|
ν |
|
|
|
1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уравнение (12.36) дает приближенное значение ηт . Разница между этим значением и точным значением ηт , даваемым уравнением (12.35а), тем меньше, чем меньше сама величина ηт . Уравнения (12.36) и (12.37) иногда являются более удоб-
* |
зависит только от T1. |
ными для оценочных расчетов, поскольку ν |
На рис. 12.4 приведен рассчитанный по уравнению (12.35а) график зависимости ηт термоэлектрогенератора от z для разных значений T1 при T2 = 300 К.
Перспективы создания эффективных термоэлектрогенераторов определяются возможностью получения материалов термоэлектродных пар с высоким значением z. При этом важно, чтобы эти материалы были устойчивы при высоких температурах.
В этой связи следует отметить, что чистые металлы и металлические сплавы имеют невысокие значения z. Например, для металла, у которого α = 40 мкВ/К,
ρ = 0,5æ10–6 Ом æм и λ = 10 Вт/(смæК) (свойства, по порядку величины харак-
терные для ряда металлов), получаем из уравнения (12.33а) z = 8æ10–5 К–1; при таких значениях z термический КПД термоэлектрогенератора не превышает нескольких сотых долей процента.
Более высокие значения z имеют полупроводники. В качестве полупроводниковых термоэлектродных материалов в настоящее время наиболее распространены соединения на основе теллура; среди них наибольший интерес представляют Bi2Te3 и РbТе. Для Bi2Te3 значения z
ηт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
°С |
|
|
|
|||||
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,20 |
|
|
800 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
700 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
0,15 |
|
|
|
600 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,10 |
|
|
|
500 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400 |
° |
С |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
|
|
|
|
4 z,К -1 |
Рис. 12.4
изменяются примерно от 3æ10–3 до 1 æ10–3 K–1 при увеличении температуры от 200 до 700 °С, а для РbТе — примерно от 2 æ10–3 до 0,5æ10–3 К–1 при увеличении температуры от 200 до 700 °С. К сожалению, эти полупроводники имеют невысокую термическую стойкость — температура плавления Bi2Te3 равна 584 °С, а темпера-
тура плавления РbТе 922 °С. Это ограничивает температурный интервал применения данных термоэлектродных материалов.
398