- •1.Задание на выполнение курсового проекта
- •2.Введение
- •3.Выбор электродвигателя
- •4.Определение передаточного отношения редуктора и распределение его по ступеням.
- •5.Определение крутящего момента на валах редуктора
- •6.Выбор материалов зубчатых колес и расчет допускаемых напряжений
- •1Ой ступени: (6.1)
- •2Ой ступени: (6.2)
- •7. Расчет межосевых расстояний и геометрических параметров зубчатых колес
- •8. Проверочный расчет зубьев каждой шестерни и колеса по напряжениям изгиба
- •9. Расчет сил в зубчатых парах
- •10. Компановка и определение конструктивных параметров узлов редуктора
- •11. Расчет реакций в опорах валов и построение эпюр изгибающих и крутящих моментов
- •12. Проверочный расчет подшипников
- •13. Расчет шпоночных соединений
- •14. Расчет валов на усталостную и статическую прочность
- •17. Проверочный расчет валов на жесткость
- •18. Выбор масла и расчет объема заливки в редуктор
- •Содержание
- •Литература
9. Расчет сил в зубчатых парах
При определение сил в зубчатых парах полагают, что они приложены в точке сопряжения по делительному диаметру колес и вектор
окружной(тангенциальной)силы на шестернях Z1 и Z3 направленны против
принятого разработчиком вектора вращения валов 1 и 2,а на колесах Z2 и Z4 –по направлению вращения валов 2 и 3. Силы, действующие на зубья шестерни и колёса пары одинаковы по модулю, но направлены в разные стороны. При этом:
Окружная сила:
Ft1= -Ft2= 2·Mкр1/dд1; (9.1)
Ft3= -Ft4= 2·Mкр2/dд3. (9.2)
Радиальная сила:
Fr1= -Fr2= Ft1·tg200 /cosβ1; (9.3)
Fr3= -Fr4= Ft3·tg200/cosβ2.(9.4)
Осевая сила:
Fо1= -Fо2= Ft1·tgβ1;(9.5)
Fо3= -Fо4= Ft3·tgβ2 (9.6)
Величины сил, согласно исходным данным и формулам, предпочтительно занести в таблицу.
Окружная сила:
Ft1= -Ft2= 2·Mкр1/dд1=2·12,84/0,04868=527,53 Н
Ft3= -Ft4= 2·Mкр2/dд3=2·61,28/0,04837=2533,8 Н
Радиальная сила:
Fr1= -Fr2= Ft1·tg200 /cosβ1=527,53·0,3639/0,986=194,7 Н
Fr3= -Fr4= Ft3·tg200/cosβ2=2533,8·0,3639/0,982=938,95 Н
Осевая сила:
Fо1= -Fо2= Ft1·tgβ1=527,53·0,274=144,54 Н
Fо3= -Fо4= Ft3·tgβ2=2533,8·0,191=483,96 Н
Таблица 9.1.Силы в зубчатых парах.
Зубчатые колеса |
Окружная сила(Н) |
Радиальная сила(Н) |
Осевая сила(Н) |
Z1 |
527,53 |
194,7 |
144,54 |
Z2 |
-527,53 |
-194,7 |
-144,54 |
Z3 |
2533,8 |
938,95 |
483,96 |
Z4 |
-2533,8 |
-938,95 |
-483,96 |
10. Компановка и определение конструктивных параметров узлов редуктора
При формировании расчетных и габаритных размеров корпуса редуктора производится компоновка узлов валов. Для 3-хосного редуктора определяющим является узел 2-го (промежуточного) вала, а для соосного редуктора – узла 1-го и 3-го валов. Осевые размеры элементов узлов приведены на соответствующих схемах, ширена
зубчатых венцов берется из предыдущих расчетов. Недостающим параметром для определения расстояния между опорами (осями подшипников), опорами и зубчатыми колесами является ширина ( в ) подшипников каждого вала, определяемая предварительным расчетом диаметров валов в сечениях (i – 1) установки подшипников, по которым и подбирается конкретный типоразмер шарикоподшипников (правые и левые подшипники опор валов принимаются одинаковыми). Кроме этого, предварительно принимаются одинаковыми и подшипники 1-го и 2-го вала (последующий их проверочный расчет по динамической грузоподъемности подтвердит или опровергнет решение). Для прямозубых и косозубых передач с <15 предпочтительно выбирать шарикоподшипники однорядные радиальные средней серии (для 1-го и 2-го вала) и легкой серии (для 3-го вала).
При проектирование валов редукторов общего применения используется, как правило, среднеуглеродистые качественные стали (Сталь 40, 45, 50; ГОСТ 1050; термообработка – улучшение HB 250…300). Диаметры валов (di- k в мм) в сечениях установки подшипников и зубчатых колёс при проектировании определяются прочностным расчетом по пониженным напряжениям на кручение (в связи с отсутствием данных о величине изгибающего момента от сил в зубчатых парах).
(10.1)
где Мкрi – крутящий момент в расчётном сечении k i го вала, Н∙м;
[τ]кр =15…25 МПа – допускаемые напряжения на кручение для валов из среднеуглеродистых сталей (на выходных участках валов [τ]кр 20-25МПа;в сечении установки подшипников [τ]кр 17-20Мпа; в сечении установки зубчатых колес [τ]кр 15-17МПа).
Диаметры валов в расчётных сечениях:
- 1го вала:(10.2)
- 2 го вала: (10.3)
По d2-1 и d1-1 выбираются шарикоподшипник радиальный средней серии ГОСТ 8338: Условное обозначение: 303
d x D x в x r =17 х 47 х 14 х 1,5мм;
Динамическая грузоподъемность: С Ti =17100 Н
Статическая грузоподъемность: С оi =6370 Н
nmax =13000 мин-1
- 3 го вала: (10.4)
По d3-1 выбирается шарикоподшипник радиальный легкой серии по ГОСТ 8338: Условное обозначение: 209
d x D x в x r =45 х 85 х 19 х 2 мм.
Динамическая грузоподъемность: С Ti =39000 Н
Статическая грузоподъемность: С оi =16670 Н
nmax =8000 мин-1
Найденные диаметры валов в сечениях i-1 округляются в большую сторону до соответствующего размера из ряда внутренних диаметров шарикоподшипников:10;12;15;17;20;25;30;35;40;45;50…мм, по которым и выбирается подшипник. Диаметры валов d1-0 , d1-2 и d3-3 округляются до ближайшего целого числа при соблюдением условий:
di-2,3 = di-1+(5…8)мм ( меньшие значения принимаются при di-1 <25мм ).
Осевые расчётные размеры валов ( а, b, c) определяются согласно данных рисунку и найденной ширины шарикоподшипников. После определения диаметров валов в расчётных сечениях разрабатываются конструкции узлов валов.
Осевые расчетные размеры валов (a, b, c) определяются (рис.10. 1):
Вn1=14 мм, b1=40 мм, h1=2 мм, h2=9 мм
Вn4=19 мм, b4=49 мм, h3=6 мм, h5=6 мм
;
Рис.10.1