- •Кафедра прикладной механики
- •Введение
- •Лабораторная работа № 1 Изучение крепёжных деталей и резьбовых соединений
- •1. Теоретические основы работы
- •2. Порядок выполнения работы и оформление её результатов
- •3. Выводы
- •4. Контрольные вопросы
- •Лабораторная работа № 2 Определение коэффициента трения в резьбовом соединении
- •1. Теоретические основы работы
- •2. Порядок выполнения работы и оформление её результатов
- •3. Выводы
- •4. Контрольные вопросы
- •Лабораторная работа № 3 Исследование резьбового соединения на сдвиг деталей
- •1. Теоретические основы работы
- •2. Порядок выполнения работы и оформление её результатов
- •3. Выводы
- •4. Контрольные вопросы
- •Лабораторная работа № 4
- •1.2. Шлицевые соединения
- •2. Порядок выполнения работы и оформление её результатов
- •3. Выводы
- •4. Контрольные вопросы
- •Лабораторная работа № 5 Выбор посадки для группы соединений с натягом
- •1. Теоретические основы работы
- •2. Порядок выполнения работы и оформление её результатов
- •3. Выводы
- •4. Контрольные вопросы
- •Лабораторная работа № 6 Исследование прочности сварных соединений
- •1. Теоретические основы работы
- •2. Порядок выполнения работы и оформление её результатов
- •3. Выводы
- •4. Контрольные вопросы
- •Литература
- •Содержание
1.2. Шлицевые соединения
В шлицевых соединениях вращающий момент с вала на ступицу (или наоборот) передается с помощью специальных выступов (зубьев) на внешней цилиндрической поверхности вала, заходящих в соответствующие им пазы (шлицы) на внутренней цилиндрической поверхности ступицы и наоборот. Естественно, что материалом для получения шлицов являются материалы вала и ступицы, для изготовления которых обычно выбирают среднеуглеродистые, стали, типа сталь 45, реже легированные стали, типа сталь 40Х.
В силовых машиностроительных конструкциях в настоящее время обычно используются соединения с прямобочными шлицами (рис. 4.2) и эвольвентными шлицами (рис. 4.3).
Рис. 4.2. Соединение с прямобочными шлицами |
Рис. 4.3. Соединение с эвольвентными шлицами |
Из соединений с прямобочными шлицами наиболее распространены соединения с центрированием по наружному диаметру (рис. 4.2) или внутреннему диаметру. Геометрические параметрыиэтих соединений стандартизованы и выбираются по справочным таблицам ГОСТ 1139-80 [2] в зависимости от их номинального внутреннего диаметра, равного диаметру отверстия в заготовке ступицы, и серии (табл. 4.2). Стандарт предусматривает три серии: легкую среднюю и тяжёлую. Для одного и того же диаметрас переходом от легкой серии к средней и тяжелой возрастает наружный диаметри увеличивается число шлицов, При этом их ширинауменьшается, а фаскапрактически не меняется. Поэтому соединения средней и тяжелой серий отличаются повышенной нагрузочной способностью.
Таблица 4.2
Геометрические характеристики прямобочных шлицов из ГОСТа 1139-80
, мм |
23 |
26 |
28 |
32 |
36 |
42 |
46 |
52 |
56 |
62 |
72 |
82 | |
Легкая серия | |||||||||||||
,мм |
26 |
30 |
32 |
36 |
40 |
46 |
50 |
58 |
62 |
68 |
78 |
88 | |
, мм |
6 |
7 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 | |||||
,мм |
0,3 |
0,4 |
0,5 | ||||||||||
6 |
8 |
10 | |||||||||||
Средняя серия | |||||||||||||
,мм |
28 |
32 |
34 |
38 |
42 |
48 |
54 |
60 |
65 |
72 |
82 |
92 | |
, мм |
6 |
7 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 | |||||
,мм |
0,3 |
0,4 |
0,5 | ||||||||||
6 |
8 |
10 | |||||||||||
Тяжёлая серия | |||||||||||||
,мм |
29 |
32 |
35 |
40 |
45 |
52 |
56 |
60 |
65 |
72 |
82 |
92 | |
, мм |
4 |
5 |
6 |
7 |
5 |
6 |
7 |
6 | |||||
,мм |
0,3 |
0,4 |
0,5 | ||||||||||
10 |
16 |
20 |
Эвольвентные шлицевые соединения технологичнее прямобочных и обладают большей нагрузочной способностью. Центрирование в соединениях с эвольвентным профилем шлицов выполняют, как правило, по их боковым поверхностям (рис. 4.3), реже по наружному диаметру . За номинальный диаметр соединения принимают его наружный диаметр, равный диаметру заготовки вала, и в зависимости от него определяют по справочным таблицам ГОСТа 6033-80 [2] модульшлицов и их число(табл. 4.3).
Таблица 4.3
Геометрические характеристики эвольвентных шлицов из ГОСТ 6033-80
, мм |
, мм | ||||||||||||||||
20 |
22 |
25 |
28 |
30 |
32 |
35 |
38 |
40 |
42 |
45 |
48 |
50 |
52 |
55 |
58 |
60 | |
1 |
18 |
20 |
24 |
26 |
28 |
30 |
34 |
36 |
38 |
40 |
44 |
46 |
48 |
50 |
54 |
56 |
58 |
1,25 |
14 |
16 |
18 |
21 |
22 |
24 |
26 |
29 |
30 |
32 |
34 |
37 |
38 |
40 |
42 |
45 |
46 |
1,5 |
12 |
13 |
15 |
17 |
18 |
20 |
22 |
24 |
25 |
26 |
28 |
30 |
32 |
33 |
35 |
37 |
38 |
2 |
8 |
9 |
11 |
12 |
13 |
14 |
16 |
18 |
18 |
20 |
21 |
22 |
24 |
24 |
26 |
28 |
28 |
Посадки элементов шлицевых соединений также регламентированы указанными выше стандартами и выбираются по соответствующим справочным таблицам [2].
Отказы шлицевых соединений обычно обусловлены смятием и изнашиванием боковых рабочих поверхностей их зубьев. При этом и смятие, и износ зависят от одного и того же фактора – величины напряжений смятия на этих поверхностях шлицов. Следовательно, прочность по напряжениям смятия можно принять в качестве обобщенного критерия работоспособности шлицевых соединений. Тогда в упрощенной расчётной модели при равномерном распределении нагрузки по длине шлицов определение работоспособности соединений сводится к проверке условия
, (4.2)
где - номинальный передаваемый соединением вращающий момент, Нм;- число зубьев (щлицев);- средний диаметр соединения, мм;- высота шлицев, мм; для прямобочных щлицев:,; для эвольвентных шлицев:,;- длина шлицев;- коэффициент неравномерности распределения нагрузки по зубьям (шлицам);- допускаемое напряжение смятия; для неподвижных соединений при средних условиях эксплуатации и твердости материала шлицев не более[1].