- •Раздел 1. Основы расчёта железобетонных конструкций.
- •Глава 1. Физико-механические свойства бетона, арматурных сталей и железобетона.
- •§ 1.1. Бетон для железобетонных конструкций
- •§ 1.2, Арматура для железобетонных конструкций
- •§ 1.3. Железобетон
- •Раздел II. Каменные и армокаменные конструкции
- •Глава 18. Общие сведения. Материалы для каменных и армокаменных конструкций
- •§ 18.1. Преимущества и недостатки каменных и армокаменных конструкций
- •§ 18.2. Виды каменных
- •Глава 19. Расчет элементов каменных конструкций
- •§ 19.1. Прочностные и деформативные характеристики каменной кладки
- •§ 19.2. Расчет каменных конструкций по предельным состояниям
- •§ 19.3. Расчет элементов, работающих на центральное и местное сжатие
- •§ 19.4. Внецентренно сжатые элементы
- •§ 19.5. Расчет элементов, работающих на изгиб, растяжение и срез
- •Глава 20. Армированные каменные конструкции
- •§ 20.1. Виды армирования и усиления кладки
- •§ 20.2. Расчет центрально и внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием
- •§ 20.3. Расчет элементов с продольным армированием при сжатии
- •Глава 21. Проектирование каменных конструкций зданий
- •§ 21.1. Требования к каменным конструкциям зданий
- •§ 21.2. Расчет стен и столбов зданий с жесткой конструктивной схемой
- •§ 21.3. Расчет стен и столбов зданий с гибкой конструктивной схемой
- •§ 21.4. Расчет отдельных элементов здании
§ 21.2. Расчет стен и столбов зданий с жесткой конструктивной схемой
В зданиях с жесткой конструктивной схемой продольные стены работают как неразрезные вертикальные балки, опирающиеся на междуэтажные перекрытия (рис. 21,1,в). Расчет неразрезных балок сравнительно сложен и трудоемок, поэтому СНиП разрешает выполнять его по упрощенной схеме, как для разрезных балок, свободно опертых в уровне перекрытий (рис. 21.1,г). В общем случае на стену действуют нагрузки от веса самой стены, веса покрытия и перекрытия, силы ветра, а также моменты от внецентренного приложения опорных реакций перекрытий относительно центральной оси стены. В разрезной балке момент от внецентренно приложенной вертикальной нагрузки от перекрытий будет действовать только в пределах одного этажа, эпюра этого момента будет иметь вид треугольника (рис. 21.2,а) с максимальной ординатой у верхней опоры (M1=Fе1) и нулевым значением внизу.
Нагрузка от веса стены считается приложенной центрально, однако в сечениях несимметричного изменения толщины стены (устройство уступа внутри здания) нагрузка от лежащей выше части стены будет передаваться на лежащую ниже с эксцентриситетом е2=0,5(h2—h1), где h1 и h2— соответствующие толщины стен. Тогда суммарный изгибающий момент в верхнем сечении стены будет равен: М=М2 — М1 =Fe1—Ne2 (рис. 21.2, б).
Расчет несущей способности стен ведется сверху вниз, начиная с кровли, чердачного перекрытия и т. д., при этом следует учитывать нагрузки от парапетов, карнизов и балконов. Расчетная ширина участка принимается равной расстоянию между осями смежных оконных проемов. В наиболее нагруженных нижних этажах проверяют прочность кладки. Расчетными являются сечения I— I, II— II, III— III и IV— IV (см. рис. 21.2, а). Наиболее опасны сечения II — II и III — III в уровнях верха и низа оконного простенка, поскольку в этих зонах площадь поперечного сечения кладки меньше из-за ослабления стены оконными проемами. Расчет столбов и стен без проемов выполняют для сечений I — I и IV — IV.
Простенки в сечениях II — II и III — III рассчитывают на внецентренное сжатие при действии усилий в данных сечениях:
(21.1)
где N — расчетная нагрузка в сечении I — I от расположенных выше этажей; F — нагрузка от одного перекрытия, расположенного над сечениями II — II, III— III; G — собственный вес стены между сечениями I — I и II — II или I — I и III — III; Н — расстояние в свету между железобетонными перекрытиями (при деревянных или металлических перекрытиях — высота этажа).
Вычислив значения N и М, находят эксцентриситет приложения вертикальных сил
e0 = M/N (21.2)
и по формулам (19.20) или (19.9) проверяют несущую способность сечения кладки. Причем следует учитывать, что при шарнирно-неподвижных опорах для стен и столбов при расчетной высоте элемента l0=H коэффициент продольного изгиба φ и коэффициент mg принимаются равными их расчетному значению только в средней трети высоты этажа Н (рис. 21.2, б). В пределах крайних третей высоты элемента разрешается увеличивать значения φ и mg по линейному закону до φ=1 и mg=1 в опорных сечениях (вследствие условности расчетной схемы и ослабления сечения в средней части стены оконными проемами).
В некоторых случаях при расчетах многоэтажных зданий, а также зданий, располагающихся в районах с интенсивными ветровыми нагрузками, требуется учитывать усилия от скоростного напора ветра. Изгибающий момент в поперечном сечении кладки от равномерно распределенной нагрузки разрешается определять, как в неразрезной балке на опорах и в пролете, по приближенной формуле
M=ωH2/12, (21.3)
где ω — расчетное значение ветровой нагрузки.
Ветровую нагрузку можно не учитывать, если возникающие от нее дополнительные напряжения не превышают 0,0981 МПа.