- •Раздел 1. Основы расчёта железобетонных конструкций.
- •Глава 1. Физико-механические свойства бетона, арматурных сталей и железобетона.
- •§ 1.1. Бетон для железобетонных конструкций
- •§ 1.2, Арматура для железобетонных конструкций
- •§ 1.3. Железобетон
- •Раздел II. Каменные и армокаменные конструкции
- •Глава 18. Общие сведения. Материалы для каменных и армокаменных конструкций
- •§ 18.1. Преимущества и недостатки каменных и армокаменных конструкций
- •§ 18.2. Виды каменных
- •Глава 19. Расчет элементов каменных конструкций
- •§ 19.1. Прочностные и деформативные характеристики каменной кладки
- •§ 19.2. Расчет каменных конструкций по предельным состояниям
- •§ 19.3. Расчет элементов, работающих на центральное и местное сжатие
- •§ 19.4. Внецентренно сжатые элементы
- •§ 19.5. Расчет элементов, работающих на изгиб, растяжение и срез
- •Глава 20. Армированные каменные конструкции
- •§ 20.1. Виды армирования и усиления кладки
- •§ 20.2. Расчет центрально и внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием
- •§ 20.3. Расчет элементов с продольным армированием при сжатии
- •Глава 21. Проектирование каменных конструкций зданий
- •§ 21.1. Требования к каменным конструкциям зданий
- •§ 21.2. Расчет стен и столбов зданий с жесткой конструктивной схемой
- •§ 21.3. Расчет стен и столбов зданий с гибкой конструктивной схемой
- •§ 21.4. Расчет отдельных элементов здании
§ 19.4. Внецентренно сжатые элементы
Наиболее распространенный вид работы конструкций из каменной кладки — внецентренно сжатые. Этот тип нагружения возникает в том случае, когда линия действия вертикальной нагрузки не совпадает с осью элемента, а также может вызываться действием изгибающего момента от поперечной (горизонтальной) нагрузки, например: давления земли на стены подвалов, давления ветра и тормозных усилий при работе кранов.
Гибкие элементы каменных конструкций толщиной h≤25см при центральном нагружении рассчитывают как внецентренно сжатые с учетом случайных эксцентриситетов, равных для несущих стен 2 см, для самонесущих стен — 1 см. При малых эксцентриситетах, когда е0 находится в пределах ядра сечения, эпюра напряжений в сечении будет однозначна, т.е. оно будет сжато, а разрушение произойдет со стороны наиболее сжатой грани, когда напряжения достигнут предела прочности (рис. 19.3, a).
При больших эксцентриситетах (е0 выходит за пределы ядра сечения) эпюра напряжений будет двузначной, т. е. в сечении помимо сжимающих появятся и растягивающие напряжения (рис. 19.3, б), которые по достижении предела прочности кладки на растяжение (при увеличении нагрузки) приведут к образованию трещин по горизонтальным швам (рис. 19.3, в), и эта часть сечения исключается из работы. При расчетах криволинейную эпюру напряжений заменяют прямоугольной (рис. 19.3, г) и считают, что в предельном состоянии прочность внецентренно сжатого элемента определяется сопротивлением сжатой зоны кладки (площадь Ас), с учетом ползучести материалов при длительном действии нагрузки (коэффициент тg) и снижения прочности от потери устойчивости (коэффициент φ1). Тогда несущую способность вычисляют по формуле
N ≤ mgφ1RAcω, (19. 19)
где R — расчетное сопротивление кладки сжатию; аc. — площадь сжатой части сечения, у которой центр тяжести совпадает с точкой приложения силы N (рис. 19.3, г); и — коэффициент для расчета кладки.
Рис. 19.3. Напряженное состояние внецентренно сжатого элемента а — случай малых эксцентриситетов; б — случай больших эксцентриситетов — образование трещин; г — расчетная эпюра напряжений
При расчетах прямоугольного сечения формула (19.19) принимает вид
N ≤ mgφ1RA(1-2е0 /h)ω, (19.20)
где А — площадь всего сечения; h — высота сечения в плоскости действия изгибающего момента.
Коэффициент φ1 зависит от гибкости элемента λh=в0/h; эксцентриситета е0 и определяется как среднее между значениями коэффициента продольного изгиба φ для всего сечения и φс для сжатой части сечения:
φ1= (φ+ φc)/2 (19.21)
здесь φс — определяется по гибкости сжатой части сечения, λh= e0/hc или λіс=ea/ic,
hc и ic — высота и радиус инерции сжатой части сечения Ас в плоскости действия изгибающего момента, для прямоугольных сечений hС=h - 2е0.
При внецентренном сжатии менее загруженные участки растянутой и сжатой части сечения оказывают поддерживающее влияние на более загруженные, причем это влияние тем больше, чем больше эксцентриситет приложения внешней нагрузки. Поэтому работу сжатой части сечения во внецентренно сжатом элементе можно рассматривать условно как случай местного сжатия. Следовательно, расчетное сопротивление кладки можно увеличить (в некоторых случаях до 45 %) . В формулах (19.19) и (19.20) этот фактор учитывается введением коэффициента ω, который равен для всех видов кладок (кроме кладок из камней ячеистого, крупнопористого бетона и природных камней; для них ω =1): для прямоугольных сечений
ω =(1 + е0/h) ≤ 1,45,
для сечений произвольной формы
ω =(1 + е0/2y) ≤ 1,45,
при 2y ≤ h принимают 2y=h.
При внецентренном сжатии влияние ползучести кладки сказывается значительно больше, чем при центральном сжатии. Это учитывается с помощью коэффициента тg, вычисляемого по следующей формуле:
(19.22)
где Ng — расчетная продольная сила от длительно действующих нагрузок; eog — эксцентриситет расчетной продольной длительно действующей силы.
При h≥30 см или i≥8,7 см принимают =1.
Расчет внецентренно нагруженных элементов только по несущей способности разрешается выполнять, если значение эксцентриситета e0 не превышает предельно допустимого еи, т. е. если выполняется условие
е≤ еи=0,7y. В этом случае происходит раскрытие трещин, незаметное для глаза. В случае если е0>еи = 0,7у, раскрытие трещин становится заметным и через них в кладку может проникать влага, ухудшая эксплуатационные характеристики конструкций, поэтому в этом случае необходимо выполнить расчет не только несущей способности (1-я группа предельных состояний), но и раскрытия трещин швов кладки (2-я группа предельных состояний) по формуле (19.12).