- •Оглавление
- •1 Типы проходческих комбайнов.
- •1.1 Область применения.
- •1.По назначению:
- •2. По способу обработки поверхности забоя:
- •3. По типу исполнительных органов (ио), реализующих соответствующий способ обработки забоя:
- •1.2Конструктивные особенности ио
- •2. Процесс разрушения породы.
- •2.1. Радиальные коронки
- •2.2. Аксиальные коронки.
- •3. Схемы обработки забоя
- •3.1 Радиальные коронки
- •3.2 Аксиальные коронки
- •3.3 Перебор породы.
- •4. Сравнительный анализ
- •5. Выводы
- •Визначення вихідних даних до розрахунку редуктора
- •1.1 Визначення навантажувально-кiнематичних параметрiв електродвигуна
- •2 Проектирование зубчатых передач
- •2.1 Призначення рівня твердості і виду термічної обробки зубчастих коліс
- •Расчёт геометрических размеров колёс
- •2.4 Назначение степени точности передач
- •2.5 Уточнение расчетной нагрузки
- •2.6 Расчет фактических, изгибающих и контактных напряжений
- •2.7 Уточненный расчет предельных и допускаемых напряжений материала колёс
Расчёт геометрических размеров колёс
Проектировочный и приближенный расчет главного и основных параметров передач из условия обеспечения изгибной прочности зубьев выполняется для колес с твердостью рабочих поверхностей зубьев более 350 НВ.
z1 =z3= 16, z2=27
Минимальное значение модуля зацепления для косозубых и шевронных передач:
Выбираем угол наклона зубьев для первой передачи
В приведенную формулу подставляем значения менее прочного элемента (колеса или шестерни) у которого отношение меньше. Для косозубых и, шевронных и конических колесвыбирают по таблице по эквивалентному числу зубьев.
Расчет будем вести по шестерне, так как
KF – коэффициент нагрузки (предварительно KF = 1,5);
- коэффициент ширины зуба, принимаем 15;
Коэффициент, который учитывает угол наклона зубьев
Коэффициент, который учитывает участие в зацеплении одновременно несколько пар зубьев:
где -торцевой коэффициент перекрытия
Таким образом
мм
мм
Из стандартного ряда выбираем модуль m=14
Для первой передачи:
Межосевое расстояние
мм
Диаметры окружностей:
делительной:
впадин:
выступов:
Ширина зубчатого венца:
15*14=210мм
мм
Исходя из понятия паразитного редуктора (U=1) принимаем параметры третього колеса идентичные первому.
210мм
Уточним фактический угол наклона зубьев:
Елемент зацепления |
Шестерня |
Шестерня |
Колесо |
m, мм |
14 |
14 |
14 |
β, град |
25 |
25 |
25 |
d, мм |
249 |
420 |
249 |
df, мм |
214 |
385 |
214 |
da, мм |
277 |
488 |
277 |
aω, мм |
334 |
334 |
334 |
bω, мм |
210 |
214 |
210 |
Определяем ориентировочное значение диаметров валов.
Согласно стандартного ряда dв1=170 мм, dв2=210 мм, dв3=175 мм.
2.4 Назначение степени точности передач
Назначим степень точности изготовления зубчатых передач в зависимости от окружной скорости:
,
.
Принимаем “9” степень точности для обоих передач согласно рекомендациям таблицы 1.11 [2].
2.5 Уточнение расчетной нагрузки
Дополнительные нагрузки учитываются коэффициентом нагрузки при расчете на усталость изгибу kF, и kH – при расчете на контактную усталость.
kF = kF kFV и kH = kH kHV
Значение коэффициентов неравномерности распределения нагрузки по ширине венца при расчете на усталость в случае изгиба kF [2,с.31] ; а при расчете на контактную усталость kH[2,с.32].
Значение коэффициента динамичности при расчете на усталость изгибу kFV [2,с.33], а при расчете на контактную усталость kHV[2,с.34].
kFV=1.03 kHV=1.04
kF=1.04 kH= 1.04
kF =1,041,03=1,07 kH =1,041,04=1,082
2.6 Расчет фактических, изгибающих и контактных напряжений
Фактические напряжения изгиба F в опасных сечениях основания зубьев шестерен определяем по формуле.
Величина окружного усилия Ft:
Фактические напряжения изгиба в опасных сечениях зуба колеса определяем по упрощенной зависимости:
МПа
МПа
Уточненный расчет фактических контактных напряжений. Фактические контактные напряжения на рабочих поверхностях зубьев Н определяют по формуле Для цилиндрических передач:
kH =1,15
МПа