Цилиндрического железобетонного резервуара.

Стенки прямоугольных резервуаров (рис. 3.30) работают на изгиб в горизонтальном и вертикальном направлениях и обычно имеют большую толщину, чем стенки цилиндрических резервуаров тех же размеров. Слабым местом у прямоугольных резервуаров являются углы, которые обычно усиливаются вутами с добавочной арматурой для обеспечения жесткой связи стенок между собой. Однако в этих резервуарах можно использовать имеющуюся площадь когда требуется расположить несколько резервуаров рядом. Размеры таких резервуаров в плане ничем не ограничены; высота же их редко бывает больше 6 м. В резервуарах малого объема стенки имеют вид простых плит, которые могут быть постоянной толщины по всей высоте. Резервуары большого объемамогут быть разделены на камеры с одной или несколькими промежуточными стенками. При большой длине резервуара делают ребра жесткости.

Перекрытия прямоугольного резервуара выполняют ребристыми с плитами, опираемыми по контуру, или безбалочными, которые получили наибольшее распространение. Днище при хорошем грунте может быть бетонное толщиной 30—50 см, причем в этом случае необходима хорошая связь его с железобетонными стенками, достигаемая закладкой стержней-коротышей. Чаще днище выполняют железобетонным с утолщением под стенками и стойками.

Расчет прямоугольных и многоугольных резервуаров

Способ расчета стенок резервуара, имеющих в плане очертание прямоугольника, зависит от принятой конструкции и соотношения размеров резервуаров (рис. 3.31).

Рис.3.31. Прямоугольный сборный железобетонный резервуар объемом 2000 м³.

1 — сборное перекрытие; 2 — монолитное днище; 3 — световой люк; 4 —люк-лаз; 5 — вентиляционный патрубок; 6 — приямок.

Рис. 3.32. Эпюры усилий и моментов в стенке

Прямоугольного железобетонного резервуара.

Открытые прямоугольные резервуары со стенками без ребер при отношении высоты к большому размеру в плане, более двух, для расчета разбиваются по высоте на отдельные пояса-рамы. Каждый пояс представляет собой замкнутую горизонтальную раму с пролетами а и b (рис. 3.32), нагруженную внутрен­ним давлением р, которое вызывает в элементах рамы продольные силы и изги­бающие моменты. Продольные силы N_a и N_b определяются из условия равно-. весия внутренних и внешних сил:

(3.84)

где р — гидростатическое давление в заданном сечении в Па

Угловые моменты можно определить по теореме трех моментов, рассматривая замкнутый контур как неразрезанную балку. Для резервуаров квадратного сечения в плане (при а = b):

(3.85)

Эти формулы применимы и для резервуаров, имеющих в плане форму правильного многоугольника, так как вследствие симметрии не происходит поворотов углов и, следовательно, все элементы будут жестко закреплены. Таким образом, для многоугольного резервуара справедливы формулы (3.85), а продольные силы могут быть рассчитаны по формуле

где d — диаметр вписанного круга в м.

Расчет прямоугольного резервуара, разделенного на два отделения внутренней перегородкой, производится так же, как и расчет горизонтальной двухпролетной замкнутой рамы. Для траншейных резервуаров выгодно применять промежуточные затяжки по длине. Растягивающие усилия в затяжках и моменты в стенках находятся из расчета соответствующих рам или по готовым формулам.

Изгибающие моменты и продольные растягивающие силы в стенках прямоугольного резервуара с отношением сторон от 0,5 до 2 от действия гидростатической нагрузки могут быть определены также по специальным таблицам.