- •Проректор з інформаційних та Заст. Декана факультету еом інноваційних технологій з методичної роботи м.П. Пан о.М. Ляшенко
- •І. Методичні вказівки до курсовОго проектуванНя
- •1. Структура, зміст і об'єм курсової роботи
- •2. Методичні вказівки до виконання окремих розділів роботи
- •2.1. Визначення категорії надійності постачання електроенергії
- •2.2. Основні поняття про схеми і елементи системи електропостачання
- •2.3. Визначення електричних навантажень освітлювальних установок
- •2.4. Вибір трансформатора. Розрахунок втрати напруги загальної потужності трансформатора
- •2.5. Вводно-розподільні пристрої
- •2.6. Вибір перерізу проВіДниКіВ
- •2.6.2. Вибір перетинів провідників по нагріву
- •Таблиця 3. Значення коефіцієнтівКт и с.
- •2.7. Вибір системи заземлення і перерізу нульових провідників
- •2.8. Вибір перетину провідників за умовою відповідності апаратам захисту
- •3. Завдання для виконання проекту
- •Таблиця 5. Навантаження комунально-побутових споживачів
- •II.Методичні вказівки до пракТиЧних занять
- •1. Приклади розрахунку
- •2. Задачи
- •3. Ответы к задачам
- •Iіі. Методичні вказівки для самостійної роботи
- •1.Завдання для самостійної роботи
- •Відповісти на теоретичні питання
- •Додатки
- •Список джерел
- •Навчальне видання
2.6.2. Вибір перетинів провідників по нагріву
Нагрів провідників викликається проходженням по них струму I, величина якого визначається по формулах:
для трифазної мережі, з нулем і без нуля, при рівномірному навантаженні фаз:
, А;(12)
- для двофазної мережі з нулем, при рівномірному завантаженні фаз:
- для двохдротяної мережі:, А;(13)
, А; (14)
для кожної з фаз двох- або трьохдротяної мережі з нулем при будь-кому, у тому числі і нерівномірному навантаженню
, А,(15)
где Рi – активна розрахункова потужність однієї, двох або трьох фаз; Uл, Uф, Uн – відповідно лінійна, фазна і номинальна напруги мережі.
При рівномірному завантаженні фаз струм в нульовому дроті трифазних мереж, що живлять лампи розжарювання, рівний нулю, струм же мереж, що живлять газорозрядні лампи, може досягати величини фазного струму.
Нелінійність ПРА і вольт-амперних характеристик газорозрядних ламп ведуть до спотворення синусоїдальної формули струму і появи вищих гармонік, причому останні, в основному третя, призводять до наявності струму в нульових робочих дротах трифазних ліній. Стандарти обмежують величину струму в нульовому дроті трифазних ліній на рівні фазного при компенсованих ПРА і половини фазного струму – при індуктивних ПРА.
У двофазних трьохдротяних мережах при рівномірному завантаженні фаз струм в нульовому дроті рівний фазному струму при живленні ламп розжарювання; проте може бути дещо більше фазний струм при живленні газорозрядних ламп.
При нерівномірному навантаженні фаз лінійні струми будуть неоднакові і при невеликій нерівномірності, вибір перетину дротів слід вести, як для лінії з рівномірним навантаженням фаз, прийнявши як розрахункова потрійне навантаження самої завантаженої фази. При істотній нерівномірності навантаження (наприклад, при могутніх світильниках Ксенону) необхідно визначити струми і перетини провідників окремо для кожної фази. Для трифазних ліній з включенням навантажень на лінійну напругу лінійні струми Iа, Iв, Iс залежать від порядку проходження фаз (А-В-С або С-В-А).
При прямому порядку проходження фаз:
; (16)
; (17)
. (18)
При зворотному порядку проходження фаз в кожній з формул необхідно поміняти місцями індекси кутів (ab і ca, bc і cb, bc і ca). Оскільки порядок проходження фаз при проектуванні невідомий і може мінятися в процесі експлуатації, необхідно визначати лінійні струми для обох варіантів проходження фаз.
Струм навантаження, протікаючи по провіднику, нагріває його. Нормами встановлені найбільші допустимі температури нагріву жил дротів і, виходячи з цього, визначені тривало допустимі струмові навантаження для дротів і кабелів залежно від матеріалу їх ізоляції і оболонки і умов прокладки.Значення струмів прийняті для температури навколишнього повітря +250С і землі +150С. У випадку, якщо передбачається тривала експлуатація дроту в середовищі з температурою, відмінною від нормативної, допустиме струмове навантаження, (в амперах), визначається по формулі:
,(19)
де Iн – нормативне струмове навантаження, А,
τф и τн– допустиме перевищення температури дроту відповідно над фактичною і нормативною температурою середовища 0ºС.
Розрахунок значення струму в лініях виконується за формулою:
(20)
де Рр – розрахункове навантаження, кВт;
–коефіцієнт, значення якого наведені в додатку.
2.6.3. Розрахунок освітлювальної мережі по втраті напруги
Величина втрат напруги в мережі [8] визначається за формулою:
, %, (21)
где ΔUд – располагаемая втрата напруги в мережі;
Uxx – номінальна напруга при холостому ходу трансформатора (105%);
Uмін – напруга, що допускається, у найвівдаленіших ламп;
ΔUт – втрата напруги в трансформаторі, приведена до вторинної напруги.
Відзначимо, що значення напруг Uхх, Uмин, ΔU,% – указуються у відсотках.
Допустимі втрати напруги в освітлювальній мережі U,% залежно від потужності трансформатора Sн, коефіцієнта його завантаження β і cosφ навантаження наведені в додатку. Ці втрати розраховані для Uмін рівного 97,5%, і при інших значеннях повинні бути відповідно змінені.
Втрата напруги ΔUТ зависит от мощности трансформатора, його навантаження, коефіцієнта потужності елетроприймачів, що живляться, і визначається з достатнім наближенням за формулою:
,(22)
де Uа.т. і Uр.т. – активна і реактивна складові напруги короткого замикання трансформатора, які визначаються за формулами:
(23)
и
;(24)
Рк – втрати короткого замикання, кВт; Рн – номінальна потужність трансформатора, КВ•А; Uк – напруга короткого замикання, %.
У загальному випадку втрата напруги в мережі визначається за формулами:
у мережах без індуктивності (25)
;
у мережах з індуктивністю
,(26)
де I – розрахунковий струм лінії, А; R і X – активний і реактивний опори лінії, Ом; cos φ – коефіцієнт потужності навантаження.
Якщо виразити ΔU в процентах от номинального напряжения Uн, а ток нагрузки через мощность (в киловаттах), то получим расчетные формулы потери напряжения в осветительной сети через момент нагрузки:
для двохдротяної мережі (однофазної, двофазної без нуля або постійного струму):
;(27)
для чотирьохдротяної трифазної з нулем і трифазної трьохдротяної без нуля мережі:
;(28)
для трьохдротяної двофазної з нулем в мережі:
,(29)
де γ – питома провідність провідника, См/м; S – переріз провідника, мм2; Uн – номинальна напруга мережі (для трьох- і двохфазних мереж лінійна напруга), В; М – момент навантаження, равний добутку потужності навантаження, кВт, на довжину лінії l, м і визначаємий за схемами на рис.9.
При заданих номінальній напрузі мережі і матеріалі провідника:
(30)
и
,(31)
где С – коэффициент, зависящий от напря-жения и материала проводника (см. табл.2).
Потери напряжения на всех участках сети (от шин низшего напряжения трансформатора до самого удаленного светильника) суммируются и сравниваются с величиной допустимой потери напряжения ΔUдоп. В табл.2 приведены значения ΔUТ для коэффициента загрузки β = 1. Для определения истинной величины ΔUТ его значение, найденное по таблице 2, следует умножить на фактическое значение коэффициента загрузки β.
Таблица 2. Потери напряжения в трансформаторах.
Потужність трансформатора, кВ•А |
Втрата напруги ΔUТ,%,при коефіцієнті потужності навантаження, рівному | |||||
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
| |
160 |
1,7 |
3,3 |
3,8 |
4,1 |
4,3 |
4,4 |
250 |
1,5 |
3,2 |
3,7 |
4,1 |
4,3 |
4,4 |
400 |
1,4 |
3,1 |
3,7 |
4,0 |
4,2 |
4,4 |
630 |
1,2 |
3,4 |
4,1 |
4,6 |
4,9 |
5,2 |
1000 |
1,1 |
3,3 |
4,1 |
4,6 |
5,0 |
5,2 |
1600-2500 |
1,0 |
3,3 |
4,1 |
4,5 |
4,9 |
5,2 |