применение композитной арматуры в бетонных конструкциях (бенмокрэйн)
.pdf
Пример 2: Расчет области свеса
M y = |
Pt (0.7 0.10) |
|
Pv (0.93− 0.10) |
= 80.72 kН.м/м |
|
|
1.05 |
|
5.5 |
A |
B |
(Раздел 12.4.3.5) |
|
|
Pv |
|
|
|
|
Pt |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
700 |
2% |
Предельный момент (из-за ударов) свеса, MULS = 80.72 + 8.5 = 89.22 kН.м/м
Sc =
1.53 m |
3.15 m |
Нагрузка на свес из-за барьера
Пример 2: Расчет области свеса
Расчетный момент свеса
Рабочий расчетный момент свеса получают исходя из колесных нагрузок:
MSLS = 17.56 kН.м/м
Предельный расчетный момент свеса выше в двух случаях (при колесных нагрузках или ударных нагрузках на барьер):
MULS = 89.22 kН.м/м
Пример 2: Расчет области свеса
Расчет на 19 мм стержнях |
|
|
|
|
|
|
||
db = |
19.1 |
мм |
Area = |
284 |
мм2 |
EFRP = |
47600 |
MПa |
FRP = |
0.55 |
|
fFRPu = |
656 |
MПa |
|
|
|
c = |
0.6 |
|
|
|
|
|
|
|
f'c = |
50 |
MПa; |
h= |
200 |
мм; |
b= |
1000 |
мм |
Ec = |
29034.9 |
MПa |
|
|
|
|
|
|
|
бетонное |
|
|
|
|
|
|
|
покрытие = |
38 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
d = |
152.45 |
мм |
|
|
|
|
|
1- Предельное рабочее состояние
MULS = 89.22 kН.м/м
Try Af = |
2150 мм 2/м |
No.19 @ 132 мм |
Пример 2: Расчет области свеса
Фактическое
деформированное состояние:
|
= |
0.85 - 0.0015 f'c = |
0.775 |
|
|
|
|
|
= |
0.97 - 0.0025 f'c = |
0.845 |
|
|
|
|
FRP Af fFRP= 1 c f'c a b |
|
c = |
2604.57 |
εf |
(1 |
||
и |
|
|
|
|
|
|
|
c/0.0035 = d/(0.0035+εf) |
|
c (0.0035 + εf)=0.0035 d |
(2 |
||||
εf = |
|
FFRP = |
|
|
|
(область с излишним |
|
0.01267 |
603 |
MPa < |
656 |
армированием) |
|
||
c = |
32.999 |
мм |
и a = |
c = |
27.884 |
мм |
|
Для области с излишним армированием, согласно п. 16.8.2.2 (CAN/CSA-S6-06) Mr > MULS > 1.5
Mcr
Mr = 1 cf'ca b (d - a/2) = |
89.7949 kН.м > |
MULS = |
89.22 |
OK |
|
> |
1.5 Mcr = |
28.28 |
OK |
Пример 2: Расчет области свеса
Согласно п. 16.8.3(CAN/CSA-S6-06) максимальное напряжение на СП стержни при рабочих нагрузках не должна
превышать fFRPu
|
fFRP −SLS = |
|
MSLS |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
A |
d |
1− |
k |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
fs |
= |
|
Mf |
s |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
= |
56.87 MПa |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Af d |
1− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
fFRP-SLS = |
|
|
|
|
56.87 |
|
|
< 0.25×fFRPu |
= |
164 |
MПa |
OK |
||||
(рабочее напряжение: εSLS = fFRP-SLS /Ef = |
1194.7 |
микронапряжение < 1500 микронапряжение) |
|||||||||||||||
Ширина трещины не вычисляется (п. 16.8.2.3).
В скошенной плите, θ = 26.7 расстояние между стержнями необходимо сократить до
117.94 мм
Use No. 19 @ 115 |
мм |
Использовать No. 19 @ 150 (для верхнего поперечного армирования плит между балками) + No. 19 @ 300 (в дополнении)
Пример 2: Расчет области свеса
Верхнее и нижнее армирование в продольном направлении
Продольное армирование, как верхнее, так и нижнее, считается продольным армированием плиты между балками .
№ 19 @ 225 мм
Схема армирование консоли, укрепленной при помощи СП композитными стержнями (№19)
Нижнее армирование |
Верхнее армирование |
|||
Поперечное |
Продольное |
Поперечное |
Продольное |
|
Нижнее |
|
№ 19 @ 150 |
|
|
поперечное |
|
|
||
|
+ |
|
||
армирование |
№ 19 @ 225 |
№ 19 @ 225 |
||
№ 19 @ 300 |
||||
плиты мостового |
|
|
||
|
(дополнительно) |
|
||
настила |
|
|
||
|
|
|
||
Подробная схема армирования
Методика расчет по изгибу