- •Прочностные расчеты аппаратов нефтеперерабатывающих и нефтехимических заводов для студентов химических специальностей
- •Введение.
- •1.0. Расчет элементов аппаратов
- •1.1. Расчет толщины стенки аппарата
- •1.1.1. Порядок расчета
- •1.1.2. Расчет толщины стенки аппарата, работающего под внутренним избыточным давлением
- •1.1.3. Выбор материала
- •1.1.4. Толщина стенки цилиндрической части аппарата
- •1.1.5. Допускаемое напряжение
- •1.1.1.4. Алгоритмы расчета толщины стенки на эвм
- •1.2. Толщина стенки днищ
- •1.2.1. Алгоритм расчета толщины стенки днищ на эвм
- •1.2.2.Проверка напряжений в нижней части стенки аппарата и в нижнем днище при проведении гидравлических испытаний
- •1.2.3. Алгоритм расчета гидравлических испытаний аппаратов на эвм
- •1.2.4. Алгоритм и особенности расчета толщины стенки аппарата, работающего под избыточным внешним давлением
- •1.3. Расчет опор
- •1.3.1. Конструкции опор
- •1.3.2. Расчет опоры вертикального аппарата (тип-колонна), подверженного ветровой нагрузке
- •1.3.2.1. Форма и основные размеры опор вертикальных аппаратов
- •1.3.2.2. Ветровая нагрузка.
- •1.3.2.3. Проверка прочности фундамента
- •1.3.2.4. Определение толщины фундаментного кольца
- •1.3.2.5. Расчет аппарата на устойчивость
- •1.3.2.6. Расчет сварного шва, соединяющего опорную часть с аппаратом
- •1.3.2.7. Проверка устойчивости формы в сжатой зоне стенки цилиндрической опорной части и корпуса аппарата
- •1.3.2.8 Опорная обечайка
- •1.3.2.9 Нижнее сечение корпуса
- •1.3.3 Расчет опор вертикального аппарата (типа реактор)
- •1.3.4. Расчет опор горизонтального аппарата
- •Для горизонтальных аппаратов
- •1.3.4.1. Пример расчета опор
- •1.3.4.2. Пример расчета кольца жесткости
- •2.0. Расчет фланцевых соединений
- •2.1. Основные стандарты на фланцевые соединения
- •2.2. Конструкции фланцев.
- •3.3. Пример расчета фланцевых соединений
- •2.3.1. Выбор типа фланцев и уплотнительной поверхности
- •3.3.2. Расчет болтов (шпилек)
- •2.3.3. Расчет фланцев
- •2.3.3.1. Фланцы цельного типа
- •2.3.3.2. Плоские приварные фланцы
- •2.3.4. Штуцера
1.1.3. Выбор материала
Руководствуясь общими принципами выбора материалов и учитывая максимальную рабочую температуру 2000 С , давление 9,3·105 Па и среднюю коррозионность среды, выбираем углеродистую сталь обыкновенного качества ВСтЗсп (ГОСТ 14249-89), которая имеет следующие механические характеристики:
T = 210-250 МПа;
В = 380-490 МПа.
Рис. 1 Эскиз ректификационной колонны
1 - штуцер ввода сырья ( d = 200 мм ); 2 - люк-лаз ( d = 450 мм ); 3 - муфта для манометра ( d = 15 мм ); 4 - штуцер вывода ректификата ( d = 500 мм ); 5 - штуцер предохранительного клапана ( d = 100 мм ); 6 - штуцер ввода флегмы( d = 80 мм ); 7 - штуцер ввода паров из ребойлера ( d = 200 мм ); 8 - штуцер вывода кубового остатка ( d = 150 мм ); 9 - муфта для регулятора уровня ( d = 15 мм ).
1.1.4. Толщина стенки цилиндрической части аппарата
Цилиндрическая часть ректификационной колонны чаще всего представляет собой тонкостенный цилиндр, толщина стенки которого определяется согласно ГОСТу следующей формулой
,(1.1)
где S - расчетная толщина, м; РР - расчетное избыточное давление, Па; DВ - внутренний диаметр аппарата, м; []- допускаемое напряжение на растяжение материала аппарата, Па; - коэффициент прочности продольного сварного шва. Значения его в зависимости от вида сварных соединений и способа выполнения сварки, приведены в Приложении 1.; С - прибавка на коррозию, величину которой принимают в зависимости от коррозионных свойств среды в пределах 1 - 6 мм.
При расчете на прочность аппаратов, содержащих взрывопожароопасные и токсичные среды и снабженных предохранительными клапанами, расчетное давление принимают на 10 , но не менее, чем на 0,2 МПа больше технологического. Это позволяет избежать загрязнения окружающей атмосферы и обеспечивает нормальную эксплуатацию технологических установок [1].
В случае поверочного расчета значение расчетного давления принимается по паспортным данным.
Следует отметить, что при механическом расчете аппаратов используется избыточное давление.
В нашем случае избыточное рабочее давление равно
Риз = 0,93 - 0,1 = 0,83 МПа
и расчетное давление
1) Рр = 0,93 + 0,2 = 1,03 МПа;
2) Рр = 0,83 + 0,083 = 0,913 МПа.
За расчетное берется большая величина, следовательно Рр =1,03 МПа.
Расчетная температура стенки аппарата принимается равной наибольшей температуре среды, соприкасающейся со стенкой, а при обогревании открытым пламенем, горячими газами температурой 2500 С и выше или открытыми электронагревателями - равной температуре среды, соприкасающейся со стенкой, увеличенной на 500 С, но не менее 2500 С [2].
Для рассчитываемой колонны tр = 2000 С.
1.1.5. Допускаемое напряжение
Допускаемое напряжение [] определяют по формуле
[]=[*] (1.2)
где - поправочный коэффициент, равный 0,9 для аппаратов, содержащих взрыво- и пожароопасную или токсичную среду. Для других случаев он равен 1.; [*]-нормативное допускаемое напряжение. Значение его для многих материалов принимают по табличным данным (Приложение 10).
В случае отсутствия справочных данных нормативное допускаемое напряжение определяют следующим образом:
а) если расчетная температура не превышает для углеродистых сталей 3800 C, для низколегированных 4200 С, для аустенистых (высоколегированных) 5250 С. За нормативное допускаемое напряжение [] принимают меньшее из двух значений:
или ; (1.3)
б) если расчетная температура превышает величины, указанные в п."а", за нормативное допускаемое напряжение принимают меньшее из двух значений:
или , (1.4)
где в - предел прочности при расчетной температуре, но не выше, чем при 200 С , поскольку пуск аппарата осуществляется при температуре окружающей среды; т - предел текучести при расчетной температуре; g - предел длительной прочности при расчетной температуре; nв,nт,ng - соответствующие коэффициенты запаса прочности;
nв 2,6; nт 1,5; ng 1,5.
Для определения механических характеристик углеродистых сталей при расчетной температуре можно воспользоваться табл. 1.1.
В этой таблице значения величин, характеризующих механические свойства стали при температуре 200С, приняты за = 1,0.
Таблица 1.1
Влияние температуры на механические свойства сталей,
содержащих до 0,4 углерода [2]
Механические |
|
|
Значения при температуре Среды, 0 С |
|
|
| |||||
свойства |
20 |
100 |
200 |
300 |
400 |
500 | |||||
nв |
1,0 |
1,0 |
1,20 |
1,15 |
0,90 |
0,60 | |||||
nт |
1,0 |
0,95 |
0,85 |
0,70 |
0,58 |
0,40 |
Итак, в рассматриваемом случае
Мпа , МПа
и с учетом табл. 1.1
[*] = 1 146 = 146 МПа, [*] = 0,85 140= 119 МПа.
Для последующего расчета принимаем наименьшее [*] = 119 МПа, тогда допускаемое напряжение [] будет равно
[] = 0,9 119 = 107,1 МПа
Учитывая, что продольные и поперечные швы обечаек стальных аппаратов должны быть только стыковыми и, предполагая двухстороннюю сварку, выполненную автоматически, принимаем = 1.
Величину прибавки на коррозию, учитывая коррозионность среды, принимаем равной 3 мм.
Теперь имеем данные для определения толщины стенки колонны
м.
Принимаем ближайшую большую толщину листа по сортаменту 16 мм.
Рекомендуемый сортамент листовой стали:
4 мм, 5 мм, 6 мм, 8 мм (далее через 2 мм до 50 мм),
от 50 до 100 мм через 5 мм.
Учитывая, что наряду с внутренним давлением аппарат испытывает дополнительные нагрузки, такие, как ветровая, вес внутренних устройств, вес площадок обслуживания и т.д., толщина обечайки в нижней части аппарата должна быть увеличена. Эта добавка S принимается в зависимости от высоты колонны согласно табл. 1.2.
Таблица 1.2
Величина добавки S
-
Общая высота колонны
S,мм
Небольшая (< 20 м)
1-2
Средняя (20-40 м)
3-4
Высокая (> 40 м)
5-6
В рассматриваемом случае высота колонны примерно равна 20 м, следовательно, S = 2 мм.
Тогда толщина обечайки внизу колонны равна
Sн = 16 + 2 = 18 мм.
Примем эту же толщину обечайки для верха колонны.