4.1.10. Определяем статический угол крена при условии, что статический кренящий момент равен моменту найденному в п. 4.1.9.

Равновесное положение судна наблюдается при равенстве кренящего и восстанавливающего моментов. Поэтому статические углы крена будут соответствовать точкам пересечения диаграммы статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента, в которых наблюдается устойчивое положение равновесия судна. Нас интересует точка пересечения с восходящим участком диаграммы.

Получаем Θ_ст = 10⁰

4.1.11. Определяем динамический момент, опрокидывающий судно, имеющего крен на наветренный борт, равный амплитуде бортовой качки.

Опрокидывающий судно динамический момент можно определить по диаграмме как статической, так и динамической остойчивости.

Найдём l_опр при помощи ДДО. Проведём касательную к ДДО из точки на ДДО, соответствующей -Θ_m. От этой точки отложим 1 радиан и в новой точке (-Θ_m + 57,3⁰) проведём перпендикуляр до пересечения с ДДО. l_опр будет в масштабе равно расстоянию вдоль этого перпендикуляра от ДДО до прямой из точки -Θ_m, параллельной оси абсцисс.

При наклонении судна от Θ_m до 0⁰ восстанавливающий и кренящий моменты будут иметь одинаковое направление, то есть работа М_КР во всём диапазоне возможных наклонений судна должна суммироваться с работой восстанавливающего момента при наклонении судна от -Θ_m до 0⁰.

По ДДО определяем

l_опр = 0,31(м);

М_опр = l_опр· М · g = 0,64 · 4605· 9,81 = 28912 (кН·м);

По ДСО определяем l_опр = 0,32 (м);

М_опр = l_опр· М · g = 0,63 · 4605· 9,81 = 17732 (кН·м);

ДДО

1 рад

ДСО

Часть 5: Определение посадки и остойчивости судна с затопленными отсеками.

5.1.1. Рассчитываем посадку и остойчивость судна после затопления цистерн, расположенных в двойном дне.

Затапливаем цистерны ДТ-3 и ДТ-4. Массу воды в затопленных цистернах определим следующим образом:

m = ρ · μ · V_т

где ρ – плотность забортной воды;

V_т – теоретический объём цистерны;

μ – коэффициент проницаемости цистерны ( μ = 0,98);

Произведение μ·V_т = , где ρ_топ примем равной 0,83 (т/м³);

m_топ определим из приложения 2.7.

;

m₁ = ρ · μ · V_т1 = 1,025 · 69,52 = 71,26 (т) для ДТ-3;

;

m₂ = ρ · μ · V_т2 = 1,025 · 67,35 = 69,03 (т) для ДТ-4;

№ п/п	Статья нагрузки	m (т)	X (м)	Z (м)	m·X (т·м)	m·Z (т·м)
1	Цистерна ДТ-3, 16-44 шп, ПБ	71,26	25,4	1,02	1810,00	72,7
2	Цистерна ДТ-4, 16-43 шп, ЛБ	69,03	25,7	1,02	1774,07	70,41
3	Исходное судно	4605	-3,35	6,88	-15406,26	31660,59
		4745,3	-2,49	6,7	-11822,16	31803,7

Координаты ЦТ судна: (м);

(м);

Объёмное водоизмещение судна: (м³);

Проведём проверку остойчивости судна (так, как это было сделано в задании 2): для М₁ = 4745,3 (т), а аппликата Z_g = 6,7 (м). Очевидно, что Z_g<Z_кр так как 6,7<6,94. Следовательно, остойчивость судна удовлетворяет требованию Регистра.

Для определения осадок носом и кормой полагаем, что X_g ≈ X_c, и находим точку пересечения кривых М₁ = 4745,3 (т) и X_c = -2,49 (м) в приложении 2.2.

δM=M₁-M=4745,3-4605=140,3 (т)

q_cm= 14,4 (т/см)

Получаем:

d_H = 4,5 (м);

d_К = 5,61 (м);

d = 5,15 (м);

Поперечную метацентрическую высоту определим по формуле:

h₁ = h + δh;

Рассчитаем δh по формуле: ;

δd =5,06-4,96=0,1(м);

z = (71,26*1,02+69,03*1,02)/71,26+69,03= 1,02(м);

Отсюда: (м);

h₁ = 0,73 + 0,1 = 0,83 (м);