TOMP / Лекция_14

а – область P при которых кислород находится в растворе (не образует

O2

оксидов); б – область малой точности анализа

Рисунок 14.5 – Растворимость серы в шлаке, содержащем 37% CaO , 27%

Al2O3 и 36% SiO2 , в условиях равновесия с газовой смесью 10%SO2 + H 2 +

1 – (CaO + SiO2 ) , t =1500оС; 1’ – (CaO + SiO2 ) , t =1650оС;

2 – (CaO + Al2O3 ) , t =1500оС; 2’ – (CaO + Al2O3 ) , t =1650оС; 3’ – (MgO + SiO2 ) , t =1650оС; 4 – (MnO + SiO2 ) , t =1500оС; 4’ – (MnO + SiO2 ) , t =1650оС; 5’ – (MnO + Al2O3 ) , t =1650оС;

6 – (CaO + Al2O3 + CaF2 ) , t =1500оС; 7 – (CaO + CaF2 ) , t =1500оС;

8 – CaOт, t =1650оС; 9 – FeO , t =1550оС;

Рисунок 14.6 – Зависимость сульфидной емкости различных шлаков

от мольной доли основного оксида и температуры

Рисунок 14.7 – Зависимость коэффициента распределения серы между шлаком

и металлом от содержания FeO в шлаке

Рисунок 14.8 – Зависимость коэффициента распределения серы от содержания

CaO и SiO2 в шлаках, не содержащих MnO , при температурах конца окисли-

тельного рафинирования.

1 – свободный (CaO) ; 2 – (CaO)/(SiO2 ) ; 3 – (S); 4 – ∑(FeO) ; 5 – [S]

Рисунок 14.9 – Изменение состава металла и шлака по ходу плавки в 130-т кон-

вертере

Рисунок 14.10 – Изменение состава и температуры металла при переработке

низкосернистого чугуна в кислородном конвертере

а – по расплавлении ванны (1) и в готовой стали (2) для мартеновских плавок; б

– на первой повалке (1) и в готовой стали (2) для конвертерных плавок Рисунок 14.11 – Зависимость концентрации серы в мартеновской и конвертер-

ной стали от содержания ее в чугуне